50-65MK-Ⅱ Gyratory Crusher ardatz nagusia

Gure bezeroak, The Three Gorges, 50-65MK-Ⅱ birringailu birringarrien 2 multzo dituena. Eredu hau 1999ko abuztuan jarri zen martxan. Operazioaren ondoren, unitate guztiek normaltasunez erantzun zuten. Eta birrintzeko proportzio handia eta produktibitate handia dela eta, proiektu honetan harea artifiziala eta harria prozesatzeko ekipamendu nagusia bihurtu da. Dena den, birringailuaren ardatz nagusietako bat hautsi zen birrintzeko operazioan 2001eko azaroaren 14ra arte. Funtzionamendu denbora teorikoa bi urte eta hiru hilabete baino ez zen. Hala ere, proiektuaren sailaren benetako ekoizpen-egoera bi ekipamendu mota aldi berean erabiltzen direla da. Bi ez dira inoiz elkarrekin korrika egin. Beraz, funtzionamendu-denbora teoriko errealistagoa urtebete baino gehiagokoa izan beharko litzateke. Kontratuaren arabera, fabrikaren ardatz nagusiaren konpromisoaren berme-epea 18 hilabetekoa den arren, eta Three Gorges Xia'anxi hareharrizko proiektuen saila Svedala konpainiako fabrikako ordezkariarekin 2 hilabete baino gehiagoz lotuta egon da kontratuaren arabera, baina azken arrazoia nahikoa da eta ez du lortu fabrikaren kalte-ordaina. Izan ere, etxean eta atzerrian antzeko makina mota asko erabiltzearen eta fabrikak gailuaren jatorrizko birmoldaketaren arabera, ardatz nagusia ezin da hautsi hain epe laburrean. Bistakoa da eta erraz ikusten da ardatz nagusia anormalki haustuta dagoela. Garai honetan, gainera, Hiru Arroiletako presaren hormigoi isurketaren une gorena izan zen. Hausle honen ardatz nagusia apurtu ostean, bestearen egoerak ere kezkatzen hastea eragin digu. Besteak denbora-tarte laburrean egoera bera izango badu, emaitzak ez dira imajinatzera ausartzen. Ardatz nagusiaren inportazioaren prezioa 2,3 milioi yuanekoa baita, eta entrega-epea ere luzeagoa da (azkarrena 6 hilabetekoa da). Ardatz nagusiaren beraren diseinu-akatsez gain, proiektu-sailak ardatz nagusiaren inportazio-plana baztertu zuen, Malaysian erakundearen gaitasun teknikoa aztertzea eta bere ekoizpen nazionalaren aukera probatzea erabaki zuen.
Ondorengo desegitean eta ikuskapenean, ardatz nagusiaren zati haustura Φ489 goiko ardatzaren diametroaren arku trantsizio eremuan gertatu zela ikusi genuen Φ630 ardatzaren diametrora, eta trantsizio eremu hori jatorrian tentsioa egon behar zen tokia zen. nahiko kontzentratuta. Hausturaren lagin bat hartuz eta eskaneatu mikroskopia elektronikoaren bidez aztertuz, haustura gainazala ardatz nagusiak erabiltzeko denbora eraginkorra iristean eragindako neke-haustura da, kanpoko indarrak eragindako haustura hauskorra baino. Gure azterketa eta erakustaldi osoa egin ondoren, eredu hau 42-50 motako etengailu birakariaren aldaketa bat dela ondorioztatu genuen. Ardatz nagusiaren luzapena eta jarioaren diametroa handitzea izan ezik, gainerako posizioak ez dira horren arabera aldatu. Hori dela eta, jarioaren diametroa handitzearen ondorioz, makinaren birrintze-erlazioa 42-50 motakoa baino handiagoa da. Hori dela eta, ardatz nagusiak eusten duen birrintzeko indarra handitu egin da, baina ardatz nagusiaren diametroa ez da horren arabera handitu. Aldi berean, ardatz nagusiaren luzera luzatzen den heinean, ardatz nagusiaren hautsi-puntua dagokien makurdura-momentuak handitzen dira. Hautsitako mugimenduaren benetako egoeratik, ardatz nagusiaren arku-trantsizio-eremua ardatzaren makurdura-momentua handiena den gunea da eta tentsioa nahiko kontzentratuta dagoen gunea da. Hori dela eta, ardatz nagusi osoaren eremu ahulena ere bada. Ardatz nagusia apurtzen bada kanpoko indarrak jasateko ezintasunagatik, pitzatutako eremuak eremu ahulean egon behar du. Ikusi hurrengo irudia:

Ardatz nagusiaren hausturaren arrazoi nagusia aurkitu ondoren, ardatz nagusia hausteko probabilitatea nola murriztu aztertzen hasi ginen. Ardatz nagusiaren haustura saihesteko, lehengaien jarioaren diametroa kontrolatzeaz gain, ardatz nagusiaren tolestura-indarra areagotzea eta arku-eremua zeharkatzen duen ardatz nagusiaren tentsio-kontzentrazio-koefizientea murriztea bi bide oso eraginkorrak dira. Ardatz nagusiaren tolestura-indarra handitzeko, ardatz nagusiaren luzera aldatu ezin den kasuan, goiko ardatzaren diametroaren tamaina eta trantsizio-arkuaren erradioa handitu behar dira. Hala ere, ardatz nagusiaren goiko ardatzaren diametroaren tamaina handitzeak erlazionatutako beste piezen muntaketa arazo batzuk ekarriko ditu, benetan funtzionatuko ez dutenak. Hori dela eta, bideragarriagoa da trantsizio-arkuaren izkina biribilduaren tamaina handitzea. Eta ardatz nagusiaren tentsio-multzoan koefizienteak murrizteko trantsizio-arkuaren zerretako tamainan bakarrik egin daiteke. Teorian, ardatz nagusiaren tentsioaren zentralizazio koefizientea hobe dezakezu gurutzadura-arkuaren zerbitzatu tamaina handituz. Kalkulu zehatzen bidez hobetu dezakezun bakarrik jakin dezakezu; ardatz nagusiaren gurutzaketa-arkuaren indarra handitu eta gainazaleko tentsioa murriztu. Eta gure kalkulu zehatzen bidez, ardatz nagusiaren gurutze-arkuaren tamaina R160mm-tik R285mm-ra handitu dezakegula zehaztu dugu, beste piezen muntaketari eragin gabe. r / d = 160/489 = 0,32> 0,25 jatorrizko arku biribil-dimentsioaren r-en dimentsioaren r / d ardatzaren diametro txikiko ardatzaren diametroa denez, Diseinu Mekanikoko Eskuliburutik jakin da r / d handiagoa denean. 0,25 baino gehiago, trantsizio-arkuaren ergelen tamaina handitzeak ezin du jada neke-koska-esfortzuaren koefizientea murriztu eremu honetan. Beraz, trantsizio-arkuaren izkinaren tamaina handitzeak ez du eremuan ezarritako tentsioaren egoera aldatu. Hala ere, gurutzadura-arkuaren izkina biribilduaren tamaina handituz, ardatz nagusiaren sekzio erradiala handitu daiteke. Hori dela eta, ardatz nagusiaren tolestura-indarra hobetu daiteke. Eta ardatz nagusiaren arku gurutzatzeko gunearen indarra eta gainazaleko zehaztasuna areagotuz, zonako tentsio-kontzentrazioa ere murriztu daiteke. Horrela, ardatz nagusiaren arku gurutzatzeko gunearen tolestura-erresistentzia hobetu daiteke, eta, horrela, zona horretan haustura-probabilitatea murrizten da.
Hori dela eta, ardatz nagusiaren gurutzatze-arkuaren izkina biribilduaren tamaina R285mm-ra handitzea erabaki dugu, ardatz nagusiaren gurutze-arkuaren eremuan toleste-indarra eta tentsio-kontzentrazioa hobetzeko eta, aldi berean, ardatz nagusiaren doitasuna areagotzeko. zeharkatze-arkuaren eremua.
Erraza da arku-serra zeharkatzen duen ardatz nagusiaren tamaina handitzeak ardatz nagusiaren tolestura-indarra areagotuko duela, beraz, artikulu honen egiaztapen zehatza baztertzen da.
Horrez gain, ardatz nagusia pitzatzea saihesteko, ardatz nagusiaren materiala aldatuz ere lor daiteke ardatz nagusiaren propietate mekaniko orokorrak hobetzeko, ardatz nagusiaren gogortasun orokorra hobetzeko eta hobetzeko helburua lortzeko. ardatz nagusiaren tolestura-indarra. Ondoren, laginaren azterketa eta esperimentuak egin ditzakegu hausturako ardatz nagusiaren material eta propietate mekanikoei buruz, eta herrialdeko marka ezberdinetako aleaziozko egitura-altzairuen propietate mekanikoekin alderatu, gero eta errendimendu hobea duten materialak aurkitzeko. Aurkitu ahal bada, ardatz nagusiaren herrialdearen ekoizpenerako baldintzak beteko dira funtsean.

Gyratory Crusher Ardatz Nagusia Material Hautaketa

Laginak eta analisi kimikoak hartuta, osagai kimiko nagusiak hauek dira:

"Diseinu mekanikoaren eskuliburua" egiaztatu eta gure etxeko aleaziozko egitura-altzairu kalifikazioekin alderatu ondoren, bere konposizio kimikoa 40CrMnMoren antzekoa da.

Laginketa eta errendimendu mekanikoko probak eginez, birringailu birringailuaren ardatz nagusi honen benetako propietate mekanikoak hauek dira:

"Diseinu mekanikoaren eskuliburua" berrikusi eta etxeko fabrikatzaile garrantzitsuak kontsultatu ondoren, gure herrialdeko birringailuen eta igogailuen ardatz nagusietan lau material mota erabiltzen dira batez ere. Hauek dira: 20CrNiMo, 40CrNiMoA, 40CrMnMo, 42CrMo. 42CrMoren propietate mekaniko berdinak dituzte.

20CrNiMo-k forjaketa eta tratamendu termikorako propietate hobeak ditu. Karburatze- eta kentze-prozesuak erabiltzean, errodamenduarekin junturaren erresistentzia ona, erresistentzia handia eta higadura-erresistentzia ezaugarriak izan ditzake. Mota txikiko etengailu birakariak erabiltzea hobe da. Oso gutxitan erabili behar dira tamaina handiko hausgailu birakarietan. Bereziki, goiko muturrean kaxadun egitura mota honek ez du zertan karburatze- eta itzaltze-prozesuak erabili behar.
40CrMnMo etengailu eta igogailu handien ardatz nagusietan aplika daiteke. Gogorgarritasun ona, erresistentzia handia eta gogortasuna ditu. Errendimendu estandarrak betetzen baditu, aukera ona izan beharko luke. Hala ere, material hau oso sentikorra da hidrogenoarekiko eta erraz sortzen du hidrogenoaren haustura, hau da, orban zuriak. Ekoizpen prozesuan kontrolatzea oso zaila da, beraz, oso gutxitan erabiltzen da;
42CrMo oso erabilia da hausgailu eta igogailu handien ardatz nagusietan. Indar handia eta gogortasun ona ditu. Hauslearen ardatz nagusia egiteko erabil daiteke, baina bere gogortasuna 40CrNiMoA baino zertxobait baxuagoa da;
40CrNiMoA etengailu eta igogailu handien ardatz nagusietan ere oso erabilia da. Gogorgarritasun ona, erresistentzia handia eta gogortasuna ditu. Propietate mekaniko nagusiak jatorrizko hausgailuen ardatza baino hobeak dira. Eta bere ekoizpen-prozesua heldua da eta errendimendu mekanikoa egonkorra da. Oso zuzena izan behar da jatorrizko ardatzaren materiala ordezkatzea.
Hori dela eta, aipatutako azterketa eta konparaketa egin ondoren, eta dagozkion adituei kontsultatu ondoren, azkenean 40CrNiMoA aukeratu dugu herrialde nagusiaren material gisa.

Mr. Nick Sun     [email protected]