Etter gjennomføringen av en intensjonsavtale tilbake i februar, inngikk CanAlaska Uranium (TSXV: CVV) og Fjordland Exploration (TSXV: FEX) denne uken en opsjonsavtale som lar sistnevnte tjene opp til 80 % eierandel i CanAlaska's North Thompson nikkelprosjekt i Manitoba, Canada.

I en pressemelding sa selskapene som er involvert i transaksjonen at for å gå videre med den, må kjøperen pådra seg leteutgifter på 9 millioner dollar og utstede 8,5 millioner vanlige FEX-aksjer. Andre hensyn inkluderer utbetaling av en mulighetsbonus som pålegger Fjordland å utstede 10 millioner ordinære aksjer ved gjennomføring av en positiv mulighetsstudie.

Arbeidsforpliktelsene og utbetalingene skal gjøres i tre definerte opptjeningstrinn. I løpet av trinn 1 og trinn 2 av opsjonsavtalen vil CanAlaska motta honorarer som operatør av prosjektet.

North Thompson-eiendommen ligger omtrent 25 kilometer fra byen Thompson og inneholder en serie av høyverdig nikkelborkryss fra historisk arbeid som garanterer oppfølging med moderne geofysikk og boring. I følge CanAlaska er det også mange uprøvde mål.

"Thompson Nikkelbeltet er det femte største sulfidnikkelbeltet i verden basert på inneholdt nikkelbeholdning, som inneholder over 18 nikkelforekomster og over 5 milliarder pund nikkelproduksjon siden 1959," heter det i medieoppskriften. "Den største forekomsten er Thompson-gruven på anslagsvis 150 millioner tonn med en gjennomsnittlig gradering på 2,3 % nikkel. North Thompson-prosjektet dekker store deler av den nordlige og nordvestlige forlengelsen av dette beltet.»

Autogen mølle er en ny type slipeutstyr med både knuse- og slipefunksjoner. Den bruker selve slipematerialet som medium, gjennom den gjensidige påvirkningen og slipeeffekten for å oppnå sønderdeling. Den semi-autogene møllen skal legge til et lite antall stålkuler i den autogene møllen, dens prosesseringskapasitet kan økes med 10 % – 30 %, energiforbruket per enhetsprodukt kan reduseres med 10 % – 20 %, men foringsslitasjen er relativt økt med 15 %, og produktfinheten er grovere. Som en nøkkeldel av den semi-autogene møllen, blir skallforingene til sylinderkroppen alvorlig skadet på grunn av støtet fra stålkulen som løftes av foringsløftebjelken på foringen i den andre enden under driften av SAG-møllen.

I 2009 ble to nye semi-autogene fabrikker med en diameter på 7,53 × 4,27 bygget i Panzhihua Iron and Steel Co., Ltd., med en årlig designkapasitet på 2 millioner tonn/sett. I 2011 ble en ny semi-autogen mølle med en diameter på 9,15 × 5,03 bygget i Baima-konsentratoren til Panzhihua Iron and Steel Co., Ltd., med en årlig designkapasitet på 5 millioner tonn. Siden prøvedriften av den semi-autogene møllen med en diameter på 9,15 × 5,03, brytes ofte skallforingene og gitterplaten til møllen, og driftshastigheten er bare 55%, noe som alvorlig påvirker produksjonen og effektiviteten.

Den 9,15 m halvautogene fabrikken i Baima-gruven til Panzhihua Iron and Steel Group har brukt sylinderforingen produsert av mange produsenter. Den lengste levetiden er mindre enn 3 måneder, og den korteste levetiden er bare en uke, noe som fører til den lave effektiviteten til den semi-autogene fabrikken og de sterkt økte produksjonskostnadene. H&G Machinery Co.; Ltd  gikk dypt inn på stedet til 9,15 m semi-autogen mølle for kontinuerlig undersøkelse og test. Gjennom optimalisering av støpemateriale, støpeprosess og varmebehandlingsprosess har levetiden til skallforingene produsert i Baima-gruven overskredet 4 måneder, og effekten er åpenbar.

Årsaksanalyse av kort levetid for SAG mølleskallforinger

Parametrene og strukturen til φ 9,15 × 5,03 semi-autogen mølle i Baima konsentratoren. Tabell 1 er parametertabellen:

Feilanalyse av de gamle SAG mølleskallforingene

Siden idriftsettelse av φ 9,15 × 5,03 semi-autogen mølle i Baima konsentratoren, er driftshastigheten bare rundt 55% på grunn av uregelmessig skade og utskifting av mølleforinger, noe som alvorlig påvirker de økonomiske fordelene. Hovedfeilmodusen til skallforingen er vist i fig. 1 (a). I følge undersøkelsen på stedet er SAG-møllens skallforinger og gitterplate de viktigste feildelene, som er i samsvar med situasjonen i fig. 2 (b). Vi utelukker andre faktorer, bare fra selve lineranalysen er hovedproblemene som følger:

1. På grunn av feil materialvalg deformeres foringsplaten til sylinderen under bruksprosessen, noe som resulterer i gjensidig ekstrudering av foringsplaten, noe som resulterer i brudd og skrap;

2. Som nøkkeldelen av sylinderforingen, på grunn av mangelen på slitestyrke, når foringstykkelsen er ca. 30 mm, reduseres den totale styrken til støpingen, og stålkulestøtet kan ikke motstås, noe som resulterer i brudd og skroting;

3. Støpekvalitetsfeil, som urenheter i smeltet stål, høyt gassinnhold og ikke-kompakt struktur, reduserer styrken og seigheten til støpegods.

Ny materialdesign av SAG mølleskallforinger

Prinsippet for valg av kjemisk sammensetning er å få de mekaniske egenskapene til skallforingen og gitterplaten til å oppfylle følgende krav:

1) Høy slitestyrke. Slitasjen av skallforing og gitterplate er hovedfaktoren som fører til reduksjon av levetiden til skallforing, og slitestyrken representerer levetiden til skallforing og gitterplate.

2) Høy slagfasthet. Slagfasthet er en egenskap som kan gjenopprette den opprinnelige tilstanden etter å ha påført en viss ytre kraft umiddelbart. Slik at skallforingen og gitterplaten ikke vil sprekke under støtet av stålkulen.

Kjemisk oppbygning

1) Innholdet av karbon og C er kontrollert mellom 0,4 % og 0,6 % under ulike slitasjeforhold, spesielt støtbelastningen;

2) Resultatene viser at innholdet av Si og Si styrker ferritt, øker flyteforholdet, reduserer seigheten og plastisiteten, og har en tendens til å øke temperamentsprøheten, og innholdet kontrolleres mellom 0,2-0,45 %;

3) Mn-innhold, Mn-elementet spiller hovedsakelig rollen som løsningsforsterkning, forbedrer styrke, hardhet og slitestyrke, øker temperamentet sprøhet og forgrovende struktur, og innholdet kontrolleres mellom 0,8-2,0%;

4) Krominnhold, Cr-element, et viktig element i slitebestandig stål, har en stor styrkende effekt på stålet og kan forbedre stålets styrke, hardhet og slitestyrke, og innholdet kontrolleres mellom 1,4-3,0 %;

5) Mo-innhold, Mo-element er et av hovedelementene i slitesterkt stål, styrker ferritt, raffinerer korn, reduserer eller eliminerer temperamentsprøhet, forbedrer styrken og hardheten til stål, innholdet er kontrollert mellom 0,4-1,0%;

6) Innholdet av Ni kontrolleres innenfor 0,9-2,0 %,

7) Når innholdet av vanadium er lite, raffineres kornstørrelsen og seigheten forbedres. Innholdet av vanadium kan kontrolleres innenfor 0,03-0,08 %;

8) Resultatene viser at deoksidasjons- og kornforfiningseffekten av titan er åpenbar, og innholdet er kontrollert mellom 0,03 % og 0,08 %;

9) Re kan rense smeltet stål, foredle mikrostruktur, redusere gassinnhold og andre skadelige elementer i stål. Styrken, plastisiteten og utmattelsesmotstanden til høystål kan kontrolleres innen 0,04-0,08%;

10) Innholdet av P og s bør kontrolleres under 0,03 %.

Så den kjemiske sammensetningen til den nye designen av SAG mølleskallforinger er:

Støpeteknologi

Nøkkelpunkter innen støpeteknologi

1. Karbondioksid natriumsilikat selvherdende sand brukes til å strengt kontrollere fuktighetsinnholdet i støpesand;
2. Alkoholbasert ren zirkonpulverlakk skal brukes, og utgåtte produkter skal ikke brukes;
3. Ved å bruke skum for å lage hele den faste prøven, må hver støpefilet bringes ut på kroppen, noe som krever nøyaktig størrelse og rimelig struktur;
4. I støpeprosessen bør deformasjonen kontrolleres strengt, og operatøren bør legge sand jevnt, og sandformen skal være kompakt nok og jevn, og samtidig bør deformasjonen av den virkelige prøven unngås;
5. I prosessen med modifikasjon av mugg, bør størrelsen kontrolleres strengt for å sikre dimensjonsnøyaktigheten til sandmugg;
6. Sandformen må tørkes før esken lukkes;
7. Sjekk størrelsen på hver kjerne for å unngå ujevn veggtykkelse.

Støpeprosess

Helletemperatur er hovedfaktoren som påvirker den interne strukturen til støpegods. Hvis helletemperaturen er for høy, er den overopphetede varmen av smeltet stål stor, støpingen er lett å produsere krympeporøsitet og grov struktur; hvis helletemperaturen er for lav, er den overopphetede varmen av flytende stål liten, og støpingen er ikke tilstrekkelig. Helletemperaturen kontrolleres mellom 1510 ℃ og 1520 ℃, noe som kan sikre god mikrostruktur og fullstendig fylling. Riktig hellehastighet er nøkkelen til den kompakte strukturen og ingen krympehulrom i stigerøret. Når hellehastigheten er nær posisjonen til kjølevannsrøret, skal prinsippet om "sakte først, så raskt og deretter sakte" følges. Det er å begynne å helle sakte. Når det smeltede stålet kommer inn i støpelegemet, økes støpehastigheten for å få smeltet stål til å stige raskt til stigerøret, og deretter er støpingen sakte. Når det smeltede stålet kommer inn i 2/3 av stigerørshøyden, brukes stigerøret til å gjøre opp støpingen til slutten av støpingen.

Varmebehandling

Riktig legering av konstruksjonsstål med middels og lavt karbon kan betydelig forsinke perlitttransformasjonen og fremheve bainitttransformasjonen slik at den bainittdominerte strukturen kan oppnås i et stort område med kontinuerlig kjølehastighet etter austenitisering, som kalles bainittstål. Bainitisk stål kan oppnå høyere omfattende egenskaper med lavere kjølehastighet, og dermed forenkle varmebehandlingsprosessen og redusere deformasjon.

Isotermisk behandling

Det er en stor prestasjon innen jern- og stålmetallurgi å oppnå bainittstålmaterialer ved isotermisk behandling, som er en av retningene for å utvikle superstål- og nanostålmaterialer. Imidlertid er austemperingsprosessen og utstyret komplekst, energiforbruket er stort, produktkostnadene er høye, slukker middels forurensningsmiljø, lang produksjonssyklus og så videre

Luftkjølingsbehandling

For å overvinne manglene ved isotermisk behandling ble et slags bainitisk stål fremstilt ved luftkjøling etter støping. Men for å få mer bainitt, må kobber, molybden, nikkel og andre edle legeringer tilsettes, som ikke bare har høye kostnader, men også har dårlig seighet.

Kontrollert kjølebehandling

Kontrollert kjøling var opprinnelig et konsept i prosessen med stålkontrollert valsing. De siste årene har den utviklet seg til en effektiv og energibesparende varmebehandlingsmetode. Under varmebehandling kan den utformede mikrostrukturen oppnås og egenskapene til stål kan forbedres ved kontrollert avkjøling. Forskningen på kontrollert valsing og kjøling av stål viser at kontrollert kjøling kan fremme dannelsen av sterk og seig lavkarbon-bainitt når den kjemiske sammensetningen av stål er egnet. De mest brukte metodene for kontrollert kjøling inkluderer trykkjetkjøling, laminær kjøling, vanngardinkjøling, forstøvningskjøling, spraykjøling, plateturbulent kjøling, vann-luftspraykjøling og direkte bråkjøling, etc. 8 typer kontrollkjølingsmetoder er ofte brukt. .

Behandlingsmetode for varmebehandling

I henhold til selskapets utstyrsstatus og faktiske forhold, bruker vi en kontinuerlig kjølevarmebehandlingsmetode. Den spesifikke prosessen er å øke oppvarmingstemperaturen med AC3 + (50~100) celsius i henhold til en viss oppvarmingshastighet og akselerere kjølingen ved å bruke vann-luft-spray-kjøleenheten utviklet av selskapet vårt slik at materialet er luftkjølt og selvherdet. Den kan få fullstendig og homogen bainittstruktur, oppnå utmerket ytelse, åpenbart overlegen de samme produktene, og eliminere andre typer temperamentssprøhet.

Resultatene

• Metallografisk struktur: Kornstørrelse 6,5
• HRC 45-50
• Skallforingen til den store semi-autogene fabrikken produsert av selskapet vårt har blitt brukt i nesten 3,5 år på den Φ 9,15 m semi-autogene fabrikken i Baima-gruven til Panzhihua Iron and Steel Group Co., Ltd. levetiden er mer enn 4 måneder, og den lengste levetiden er 7 måneder. Med økningen i levetiden reduseres enhetsslipekostnadene kraftig, hyppigheten av å bytte ut foringsplaten reduseres kraftig, produksjonseffektiviteten er betydelig forbedret og fordelen er åpenbar.
• Materialvalget er nøkkelen til å forbedre levetiden til mølleforingene til den store semi-autogene møllen, og legering av stålkvaliteter er en effektiv måte å forbedre slitestyrken på.
• Bainittstrukturen med høy styrke og høy seighet er garantien for å forbedre levetiden til skallforingen til den semi-autogene møllen.
• Støpeprosessen og varmebehandlingsprosessen er perfekte for å sikre at støpestrukturen er tett, noe som effektivt kan forbedre levetiden til den semi-autogene mølleskallforingen.

Nick Sun       [email protected]