Φ6,0 m x 3,0 m SAG Mill a Φ7,3 m x 4,27 m nový design vložek kulového mlýna

Naším zákazníkem je koncentrátor zlata. Konstrukční kapacita koncentrátoru zlata je 2 000 t / D a obecný koeficient tvrdosti rudy je 8-10. Ruda patří k vysokoteplotní hydrotermální alterované hornině zlaté rudy vyskytující se v kompresní strukturní lomové zóně mylonitu. Obsah arsenu a uhlíku v rudě je vysoký. Většina zlatých zrn je rozptýlena v arsenopyritu ve formě mikro a ultramikrodisperze a poté obsažena v minerálech hlušiny, jako je sericit, chlorit a křemen.

Mají sadu Φ6,0 m x 3,0 m SAG Mill, sadu Φ7,3 m x 4,27 m kulový mlýn a sadu Fx-500 hydrocyklonové skupiny. Po ročním provozu je nutné vyměnit vložky mlýna semiautogenního mlýna po 4 měsících provozu a vložku kulového mlýna je nutné vyměnit po 7 měsících provozu. Za předpokladu nezměněného systému média a provozních podmínek ovlivní opotřebení vložky mlýna výšku zdvihu ocelové koule, což povede ke snížení účinnosti mletí a zpracovatelské kapacity na 1 800 t/d.

Charakteristika opotřebení vložky semi-autogenní mlýn

Semi-autogenní mlýn má vlastnosti poškození nárazem a mletí. V semi-autogenním mlýnu je mnoho ocelových kuliček (mlecí médium), blokových materiálů a kejdy. Pracovní stav je velmi špatný. Aby byl válec mlýna chráněn před přímým opotřebením kalu a ocelových kuliček, má semi-autogenní mlýn vlastnosti poškození nárazem a mletí. Všechny obkladové desky jsou instalovány uvnitř. Pažicí desky jsou odlévány do jednodílných otěruvzdorných obkladových desek vyrobených z obloukových spodních desek a konvexních zvedacích žeber, které jsou upevněny na válcovém bubnu a na obou koncích šrouby. Poté, co jsou mlecí médium a materiály kontinuálně zvednuty zvedacími žebry v místě připojení obkladové desky, jsou materiály vzájemně házeny a shazovány, aby se realizovala samomlecí funkce semi-autogenního mlýna. Tento druh broušení určuje, že obkladová deska a zvedací pás se budou neustále opotřebovávat. Po opotřebení obložení a zvedací lišty se nejen změní tvar, ale také se projeví výška zdvihu materiálu uvnitř mlýna, což má za následek ztrátu energie a tím snížení účinnosti mletí.

Charakteristika opotřebení vložky kulového mlýna

V pracovním procesu kulového mlýna má materiál a ocelová kulička relativní klouzání a válcování na obkladové desce, díky čemuž je obkladová deska vystavena vytlačování a válcování. Kromě toho, ve srovnání s obložení deskou poloautogenního mlýna, je zvedací účinek obložení desky kulového mlýna relativně slabý a přidání ocelové kuličky je relativně větší. Materiál v kulovém mlýnu je převážně ve válcovacím procesu a opotřebení obložení je způsobeno zejména opotřebením směsných materiálů při pádu. Tvar vložky těla má velký vliv na provoz kulového mlýna. V současnosti se často používá věžové připojení a průběh. Existuje několik druhů vložek, jako jsou konvexní, hladké a žebříkovité. Vlnový hřebenový design vložky pomáhá prodloužit vzdálenost pádu a brusný efekt je silný. Tak, aby se zlepšila životnost obkladové desky.

Transformační schéma a efekt SAG Mill Liners

Rozměry, forma instalace a stav opotřebení původních vložek fréz SAG

Původní vložka válce semi-autogenního mlýna je rozdělena na vložku s vysokým žebrem a vložku s nízkým žebrem. Jak je znázorněno na obrázku, zvedací pásek s vložkou s vysokým žebrem je symetrický design s dvojitým zkosením, zvedací pás s vložkou s nízkým žebrem je design s jednoduchým zkosením, konvexní část vložky je zvedací pás a úhel dvojitého zkosení vysokého žebro je 55° a 25°. Zkosení nízké výztuže je 25° a výška zvedacího pásu je 150 mm a 80 mm, tloušťka vložkového plechu je 70 mm.

Po 3 měsících výroby bylo opotřebení vložky válce způsobeno především poklesem zvedací tyče a opotřebení hlavy zvedací lišty bylo nakloněno, přičemž úhel sklonu větší než 60° měl za následek nadměrnou hladkost a pokles zvedací kapacity, což má za následek pokles účinnosti broušení a zlomení části zvedací tyče. Když však byla vložka sešrotována, opotřebení zvedacího pásu na zadní kulové ploše bylo relativně malé a desková část vložky se neprodřela.

Velikost a tvar reformovaných SAG Mill Liners

Podle analýzy stavu opotřebení původní vložky a dráhy pohybu koule semi-autogenního mlýna je válcová vložka vylepšena: výška zvedacího pásu je zvýšena ze 150 mm a 80 mm na 170 mm a 100 mm. Vzhledem k tomu, že zvýšením výšky zvedací lišty se zvýší původní hmotnost zadního obložení, snažíme se vylepšit zadní kulovou plochu a deskový díl s menším opotřebením obložení. Tloušťka deskové části obkladové desky je snížena ze 70 mm na 60 mm. Jak je znázorněno na obrázku 2, schéma asymetrického kužele je použito pro zvedací pás vložky a odstraněná hmotnost je dotována na zvedací pás. Po úpravě se teoretická celková hmotnost vložky mlýna zvýší o cca 100 kg (celková hmotnost vložky je po úpravě 36620 kg) a životnost vložky se prodlouží z 2800 h na 4300 H.

Redesign mřížkových desek

Podle praxe a pozorování je významným důvodem poklesu účinnosti mletí také akumulace netěžitelných hornin v semi-autogenní mlýně. Tyto tvrdé horniny se nepřetržitě hromadí v mlýně a nemohou být vypuštěny včas, což ovlivní složení velikosti částic rudy a zároveň zvýší neplatnou rychlost plnění. U kompletní vyzdívky semi-autogenního mlýna se mřížková deska skládá z centrální mřížkové desky a obvodové mřížkové desky. Mřížka hraje dvojí důležitou roli, jednou je zabránit tomu, aby mlecí médium přeteklo mlecím médiem, ocelovou kuličkou nebo velkou rudou, a druhou je klasifikace mlecích produktů. Mřížkový spoj obvodové mřížkové desky je nejslabší částí celkové konstrukční pevnosti. Normální provoz semi-autogenního mlýna bude rychle ovlivněn poté, co se prolomí mezera v mřížce. Po dlouhém shrnutí provedli naši inženýři odpovídající vylepšení, jak je znázorněno na obrázku 3.

1. Aby se zlepšilo vypouštění semi-autogenního mlýna, snížila se neplatná rychlost plnění a zlepšila se zpracovatelská kapacita semi-autogenního mlýna, velikost ok mřížkové desky se zvětšila z 20 mm na 30 mm a materiály níže 30 mm jsou nuceny být vybity včas. Výrobní praxí se zvyšuje zpracovatelská kapacita ze 75 t/h na 120 t/h.
2. Aby se snížil ráz a opotřebení spojů mřížky, bylo velkým množstvím postupů prokázáno, že zvýšením blokovací vybouleniny na povrchu mřížkové desky lze účinně zabránit padající mlecí kouli v přímém dopadu na mřížkový spoj mřížky. mřížkové desky a způsobující zlomeninu mřížkového spoje. Hmotnost sady vnější prstencové příhradové desky se zvýší o 864 kg (celková hmotnost upravené mřížkové desky je 12400 kg) při zvýšení původní konstrukční výšky ze 150 mm na 210 mm. Po zlepšení může být životnost příhradové desky zjevně prodloužena.

Φ7,3 m x 4,27 m Redesign vložek kulového mlýna

Vložková deska kulového mlýna typu s přepadem byla původně navržena jako struktura s jednou vlnovou špičkou, jak je znázorněno na obr. 4. Vzhledem k velké vzdálenosti mezi sousedními vrcholy vln má mlýn s touto konstrukcí velké množství kulových zásob. Po zvednutí se oddělí velké množství mlecích kuliček, což neprospívá hře mlecí funkce mlecího prášku, a jev klouzavé koule mlecí koule během procesu zvedání vede k rychlému opotřebení vložky. Vložka válce této konstrukční struktury se obecně používá v kulovém mlýnu mřížkového typu a v části provozu. Když kulový mlýn pracuje ve druhé fázi procesu mletí, měla by konstrukce vložky válce zvýraznit jeho funkci mletí. V tomto okamžiku by měla být pro vložku válce přijata konstrukce hřebenu s dvojitou vlnou. V této době během provozu mlýna běží velké množství mlecích koulí ve mlýně ve formě padajícího kontaktu, aby bylo realizováno práškové mletí mlecích materiálů. Struktura dvouvlnného hřebenového designu je znázorněna na obrázku 4. Hmotnost vložky se zvýší o 9 kg po změně z jednovlnné hřebenové konstrukce na dvouvlnnou hřebenovou konstrukční konstrukci. Hmotnost cylindrické vložky celého stroje je zvýšena o 2 016 kg (celková hmotnost vložky je po úpravě 48 160 kg).

Transformace koncové vložky

Koncová vložka přepadového kulového mlýna byla původně navržena jako dvoustupňová dělená konstrukce. V důsledku vlivu úrovně materiálu v kulovém mlýnu je oblast silného opotřebení koncové vložky kulového mlýna obecně umístěna ve střední a spodní části vložky konce vnitřního prstence a vložky konce vnějšího prstence. Horní část vložky konce vnitřního kroužku však není opotřebovaná. Konstrukční struktura dvoustupňové segmentace nutí k vyřazení a výměně koncové vložky vnitřního kroužku po opotřebení spodní části, což vede ke zvýšení nákladů na použití desky obložení. Když koncová vložka kulového mlýna přijme konstrukční strukturu třístupňového dělení, je po opotřebení a sešrotování koncové vložky potřeba vyměnit pouze střední a spodní část vložky vnitřního prstence a vložky konce vnějšího prstence. Horní část vnitřního kroužku koncové vložky lze používat po dlouhou dobu bez výměny. Konkrétní schéma je znázorněno na obrázku 5.

Výsledek

Po transformaci, po 10 měsících výrobní praxe, jsou porovnány a analyzovány hlavní procesní indexy mlecího systému před a po transformaci a výsledky jsou uvedeny v tabulce 1.

Výsledky srovnání v tabulce 1 ukazují, že životnost semi-autogenní mlýnské vložky se zvýšila z 2800 h na 4300 h, životnost vložky kulového mlýna se zvýšila z 5000 h na 7200 h, výrobní kapacita se zvýšila o 50 %. a výstupní jemnost mlýna SAG je snížena o 3,71 %. Podle výše uvedených výsledků hodnocení se prodlužuje životnost vložek mlýnů a evidentně se zlepšuje účinnost mletí. Transformace dosahuje očekávaného efektu.

@Mr. Nick Sun    [email protected]