Vejledere på Antofagastas Centinela accepterer ny kontrakt

Tilsynsførende ved Antofagasta Minerals' Centinela kobbermine i Chile har accepteret et nyt kontrakttilbud, der undgår muligheden for en strejke, sagde fagforeningsformanden mandag.

Tilsynsforbundet blev i sidste uge enige om at forlænge regeringsformidlede forhandlinger, efter at det ikke lykkedes at blive enige om en ny kontrakt med Antofagasta.

Fagforeningen havde stemt for en walk-off den 13. juli, men begge parter er forpligtet til at deltage i regeringsledede forhandlinger, som typisk varer mellem fem og 10 hverdage, før en strejke kan begynde. Virksomheden lovede at levere et nyt kontrakttilbud på mandag, sagde en tillidsrepræsentant.

Antofagasta kommenterer ikke sine arbejdsforhandlinger.

Centinela producerede 276.600 tons kobber sidste år.

Høj Chromium Blow Bars Production Process

Stor slagknuser har fordelene ved simpel struktur, stort knusningsforhold og høj effektivitet. Det er meget udbredt i minedrift, cement, metallurgi, elektrisk kraft, ildfaste, glas og kemiske industrier. Blæsestangen er en af ​​nøglerne og let-at-bære knusersliddele af den store slagknuser. Den er fastgjort til knuserens rotor med en kile. Når knuseren arbejder, driver den roterende højhastighedsrotor blæsestangen til at støde den knækkede malm med en lineær hastighed på 30 ~ 40m/s. Malmblokken er mindre end 1500 mm, sliddet er meget alvorligt, og slagkraften er meget stor. Slibe- og slagfasthed.

Selvom traditionelt høj mangan stål, høj sejhed, men ikke høj slidstyrke, slid også. Selvom almindeligt højkromstøbejern har høj hårdhed, er det ikke sejt og nemt at knække. Med sigte på arbejdsforholdene og strukturelle egenskaber for de store slagknuser-blæsebøjler. vi har udviklet en ultrahøj krom støbejernsplade med høj omfattende slidstyrke baseret på det eksisterende almindelige højchrom støbejern ved at optimere sammensætningsdesignet og varmebehandlingsprocessen. Levetiden for blæsestave med høj krom er mere end 3 gange af almindeligt højt manganstål.

Blow Bars med høj krom kemisk sammensætning

Kulstofelement

Kulstof er et af nøgleelementerne, der påvirker materialernes mekaniske egenskaber, især materialets hårdhed og slagstyrke. Materialets hårdhed øges markant med stigende kulstofindhold, mens slagstyrken falder markant. Med stigningen i kulstofindholdet øges antallet af karbider i højchromstøbejern, hårdheden øges, slidstyrken øges, men sejheden falder. For at opnå højere hårdhed og sikre tilstrækkelig sejhed er kulstofindholdet designet til at være 2,6% ~ 3,0%.

Chrom Element

Krom er det vigtigste legeringselement i støbejern med højt krom. Efterhånden som antallet af krom stiger, ændres karbidtypen, og karbidformen går over fra MC3 til M7C3 og M23C6. Blandt karbider har M7C3 den højeste hårdhed, og mikrohårdheden kan nå HV1300 ~ 1800. Når mængden af ​​chrom opløst i matrixen stiger, stiger mængden af ​​tilbageholdt austenit, og hårdheden falder. For at sikre høj slidstyrke, kontrol Cr / C = 8 ~ 10, kan der opnås et større antal brudte mesh M7C3 eutektiske karbider; i mellemtiden, for at opnå højere sejhed, er kromindholdet designet til at være 25 % ~ 27 %.

Molybdæn Element

En del af molybdæn opløses i matrixen i støbejern med højt krom for at forbedre hærdbarheden; en del af det danner MoC-carbider, som forbedrer mikrohårdheden. Den kombinerede brug af molybdæn, mangan, nikkel og kobber vil give bedre hærdeevne for tykvæggede dele. Fordi blæsestangen er tyk, i betragtning af at prisen på ferromolybdæn er dyrere, styres molybdænindholdet fra 0,6 % til 1,0 %.

Nikkel og kobber element

Nikkel og kobber er hovedelementerne i den faste opløsningsstyrkende matrix, der forbedrer hærdbarheden og sejheden af ​​kromstøbejern. Begge er ikke-carbiddannende grundstoffer, og alle opløses i austenit for at stabilisere austenit. Når mængden er stor, øges mængden af ​​tilbageholdt austenit, og hårdheden falder. I betragtning af produktionsomkostningerne og den begrænsede opløselighed af kobber i austenit styres nikkelindholdet mellem 0,4 % og 1,0 % og kobberindholdet mellem 0,6 % og 1,0 %.

Silicium og mangan element

Silicium og mangan er konventionelle grundstoffer i støbejern med højt kromindhold, og deres vigtigste rolle er at deoxidere og afsvovle. Silicium reducerer hærdbarheden, men øger Ms-punktet. Samtidig hindrer silicium dannelsen af ​​carbider, hvilket er befordrende for at fremme grafitisering og ferritdannelse. Indholdet er for højt, og hårdheden af ​​matrixen er stærkt reduceret. Derfor styres siliciumindholdet mellem 0,4% og 1,0%. Mangan udvider austenitfaseregionen i støbejern med højt krom, fast opløses i austenit, forbedrer hærdeevnen og reducerer martensit-transformationstemperaturen. Når manganindholdet stiger, øges mængden af ​​tilbageholdt austenit, hårdheden falder, og slidstyrken påvirkes. Derfor styres manganindholdet til 0,5% til 1,0%.

Andre elementer

S. P er et skadeligt grundstof, og det er generelt kontrolleret under 0,05 % i produktionen. RE, V, Ti osv. tilsættes som sammensatte modifikatorer og podemidler for at forfine korn, rense korngrænser og forbedre slagfastheden af ​​støbejern med højt krom.

Støbeproces med højkromblæsestænger

Modelleringsproces

Blæsestangen i krom, vægt: 285 kg, størrelsen: se følgende. For at sikre installationskravene til blæsestangen er den plane bøjningsdeformation af blæsestangen ≤ 2 mm. Da blæsestangens overflade er ekstrem høj, må der ikke være fordybninger eller fremspring. For at sikre tætheden af ​​støbningen bruger vi højstyrke harpikssandstøbning med en lineær krympning på 2,4 ~ 2,8%. Tværsnitsforholdet af portsystemet er designet i henhold til ΣF indvendigt: ΣF vandret: ΣF lige = 1: 0,75: 1,1 Den anvender horisontal støbning og skrå hældning og hjælper samtidig opvarmnings- og temperaturstigningen og direkte eksternt kølejern. Procesudbyttet styres til 70% ~ 75%.

Under prøveproduktionsprocessen har vi taget de tre modelleringsprocesser i figur 2, figur 3 og figur 4 til sig. Efter støbning og slibning blev det konstateret, at hammeren fremstillet ved processen i figur 2 og figur 3 har forskellige grader af overflade. depression og bøjningsdeformation. Metoden til at øge stigrøret kan ikke eliminere overfladedepression og bøjningsdeformation, som ikke opfylder installationskravene. Baseret på resuméet af prøveproduktionserfaringen af ​​støbeprocessen i figur 2 og figur 3, besluttede vi at bruge den horisontale støbning skråtstillede støbeproces vist i figur 4. Hammerens overflade efter støbning og slibning har ingen fordybning og bøjning deformation, og deformationen er ≤ 2 mm. Opfyld installationskravene. Den specifikke produktionsproces er som følger: Efter at sandformen er lavet vandret, løftes den ene ende af sandformen op til en vis højde for at danne en vis hældningsvinkel. (I den faktiske produktion bestemmes vinklen på sandformen generelt i henhold til formen, vægten og strukturelle karakteristika af støbningen. Hældningsvinklen styres generelt mellem 8 ° ~ 20 °). Det smeltede jern indføres fra porten, og det smeltede jern kommer først ind i hulrummet for at nå det laveste punkt. Det størknes først af den kølende effekt af det eksternt afkølede jern. Under kraftigt tryk når stigrøret sit maksimum, når det fyldes med smeltet jern, og stigrøret størkner til sidst for at opnå sekventiel størkning, hvorved der opnås en støbning med tæt struktur og ingen krympning.

Støbeproces

1000 kg mellemfrekvent elektrisk ovn (kvartssand ovnforing) bruges til smelteproduktion. Kalksten + knust glas komposit slaggemiddel tilsættes før smeltning. Efter at det meste af ladningen er smeltet, fjernes slaggen, derefter tilsættes ferrosilicium og ferromangan for at deoxidere, og aluminium indsættes i en mængde på 1kg/t Efter endelig deoxidation udtømmes tråden fra ovnen, og smeltetemperaturen styres mellem kl. 1 500 ° C og 1 550 ° C.
For yderligere at forbedre den omfattende slidstyrke af pladehammeren forbedrer vi morfologien af ​​karbider af højchromstøbejern gennem kompositmodifikations- og inokuleringsbehandlingsprocesser, reducerer indeslutninger, renser smeltet jern, raffinerede korn og forbedrer konsistensen af ​​tværsnitsstrukturen og ydeevnen af ​​tykke og tunge støbegods. Den specifikke operation er: forvarm øsen til 400 ℃ ~ 600 ℃, tilsæt en vis mængde Re-A1-Bi-Mg-kompositmodifikator og V-Ti-Zn-kompositpodemiddel i øsen før hældning, og hæld smeltet jern efter slaggen sprøjtes, aggregeres restslaggen hurtigt for yderligere at rense det smeltede jern, og samtidig dannes en termisk isoleringsbelægning for at lette støbningen. Det smeltede jern sederes i 2 til 3 minutter, og hældetemperaturen styres mellem 1380°C og 1420°C.

Høj Chromium Blow Bars Varmebehandlingsproces

Under højtemperaturhærdning og opvarmning af ultrahøjt kromstøbejern stiger opløseligheden af ​​legeringselementer i austenit med stigende temperatur. Når bratkølingstemperaturen er lav, vil der på grund af den lave opløselighed af kulstof og krom i austenit udfældes flere sekundære karbider under varmekonserveringen. Selvom det meste austenit kan omdannes til martensit, er kulstofindholdet i austenitten og indholdet af legeringselementer lavt, så hårdheden er ikke høj. Med stigningen af ​​bratkølingstemperaturen, jo højere kulstofindhold og legeringsindhold i austenitten, desto hårdere dannes martensitten efter transformation, og derfor øges bratkølingshårdheden. Når bratkølingstemperaturen er for høj, kulstofindholdet og legeringsindholdet i højtemperaturaustenit er for højt, stabiliteten er for høj, jo hurtigere afkølingshastigheden, jo mindre sekundære karbider udfældes, jo mere tilbageholdt austenit og bratkølingshårdheden Jo lavere den er. Med forøgelsen af ​​bratkølings- og holdetiden øges makrohårdheden af ​​ultrahøjt kromstøbejern først og derefter falde. Effekten af ​​austenitiserende holdetid på hårdheden af ​​ultrahøjt kromstøbejern er i det væsentlige virkningen af ​​udfældningen af ​​sekundære karbider, opløsningsreaktionens nærhed og ligevægtstilstanden på kulstofindholdet og legeringsindholdet i højtemperaturaustenit. Efter at det som støbte ultrahøje kromstøbejern er opvarmet til austenitiseringstemperaturen, udfældes de overmættede kulstof- og legeringselementer i austenitten som sekundære karbider, hvilket er en diffusionsproces. Når holdetiden er for kort, er udfældningsmængden af ​​sekundære karbider for lille. Fordi austenit indeholder mere kulstof og legeringselementer, er stabiliteten for høj. Martensit-transformationen er ufuldstændig under bratkøling, og bratkølingshårdheden er lav. Med stigningen af ​​holdetiden øges mængden af ​​udfældning af sekundære karbider, stabiliteten af ​​austenit falder, mængden af ​​martensit dannet under bratkøling øges, og bratkølingshårdheden øges. Efter at have holdt i en vis periode, når kulstofindholdet og legeringsindholdet i austenitten ligevægt. Hvis man fortsætter med at forlænge holdetiden, bliver austenitkornene grovere, hvilket resulterer i en stigning i mængden af ​​tilbageholdt austenit og et fald i quenching hårdhed.
I henhold til den nationale standard, GB / T 8263-1999 "Anti-wear white cast iron" varmebehandlingsprocesspecifikationer, reference til referencematerialerne, den sekundære karbidudfældning og opløsningshærdningstemperatur, tempereringstemperatur og holdetid bestemmes pladehammerens maksimale vægt Den bedste varmebehandlingsproces er: 1 020 ° C (varmekonservering i 3 ~ 4 timer), tågeslukning ved høje temperaturer, luftkøling efter 3 ~ 5 minutter og højtemperaturtempering ved 400 ° C (varme konservering i 5 ~ 6 timer, diffus luftkøling til stuetemperatur). Matrixstrukturen efter bratkøling og temperering er hærdet martensit + eutektisk karbid M7C3 + sekundært karbid + restaustenit.
Fordi High Chromium Blow Bars er tykke og tunge, for at sikre, at støbningen ikke revner under varmebehandling, anvendes trinopvarmning. Efter varmebehandlingen af ​​pladehammeren er hårdheden 58 ~ 62HRC, og slagstyrken er så høj som 8,5 J / cm2 (10 mm × 10 mm × 55 mm uhakket prøve).

Høj Chromium Blow Bars feedback

• Den vandrette støbning bruges til at lave skrå støbning, hjælpevarmeisolering og direkte eksternt kølejern. Hammerens overflade er fri for fordybninger og fremspring. Bøjningsdeformationen er mindre end eller lig med 2 mm.
• Den bedste varmebehandlingsproces for blæsestangen er 1 020 ℃ (3 ~ 4 timers varmekonservering), tågeslukning ved høj temperatur, luftkøling efter 3 ~ 5 minutter og højtemperaturtempering ved 400 ℃ (4 ~ 6 timers varmekonservering, diffus luftkøling til stuetemperatur). Hærdet martensit + eutektisk hårdmetal M7C3 + sekundært karbid + tilbageholdt austenit. Hårdheden efter varmebehandling er 58 ~ 62HRC, og slagstyrken er 8,5 J / cm2.
• Blæsestængerne med høj krom har en levetid på tre gange mere end støbte blæsestave i manganstål

@Nick Sun    [email protected]