Premier Gold Mines overvejer amerikansk spin-out

Premier Gold Mines (TSX: PG) vurderer i øjeblikket mulighederne for omorganisering af aktiver for at maksimere værdien af ​​sin ejendomsportefølje, som potentielt omfatter udskiftning til sine aktionærer af selskabets amerikanske datterselskab, der har dets Nevada-aktiver,  sagde selskabet onsdag.

Hvis spin-out er gennemført, forventes det at være et selvstændigt, USA-baseret børsnoteret guldselskab, der vil omfatte South Arturo og McCoy-Cove-ejendommene. Yderligere opkøbsmuligheder vurderes også af selskabet gennem dets amerikanske datterselskab.

"Vi undersøger det attraktive ved at skabe to virksomheder, der ville drage fordel af strømlinede ejendomsporteføljer og en forenklet afhandling om indenlandske investeringer," sagde Premier Gold Mines' præsident og CEO Ewan Downie i en pressemeddelelse.

"Premier har samlet en højkvalitetsportefølje af aktiver, der spænder over efterforskning til minedrift, og vi mener, at markedet ikke fuldt ud værdsætter summen af ​​delene. Dette er en mulighed, vi overvejer for at ændre det," tilføjede Downie.

En endelig beslutning er ikke truffet, advarede virksomheden, og der kan ikke gives sikkerhed for, at denne evaluering vil resultere i en spin-out eller anden lignende transaktion.

South Arturo-minen, der ligger i hjertet af Carlin Trend i Nevada, drives af joint venture-partneren Nevada Gold Mines, et partnerskab mellem Barrick Gold og Newmont Mining.

El Nino underjordiske mine blev bragt i produktion  i anden halvdel af 2019 , og partnerne vurderer i øjeblikket yderligere udviklinger på ejendommen, herunder fase 1 og fase 3 åbne pit projekter og en potentiel on-site heap udvaskningsfacilitet.

Premier er i færd med at færdiggøre en opdateret teknisk rapport for South Arturo og boretester forlængelsen af ​​El Nino-minen og de øvre mål inden for og proksimalt i forhold til de foreslåede fase 1- og fase 3-gruber.

McCoy-Cove-ejendommen er vært for en af ​​de højeste uudviklede guldforekomster i Nevada. Ifølge den foreløbige økonomiske vurdering udgivet i 2018, indeholder projektet indikerede mineralressourcer på 1.045.000 tons ved 0,327 oz/t Au (342.000 ounces) og udledte mineralressourcer på lidt over 4 mio. tons ved 0,327 oz/t Au (1,3m ounce).

Premier er i øjeblikket ved at færdiggøre en hydrologisk modelleringsundersøgelse og yderligere metallurgisk arbejde forud for påbegyndelsen af ​​konstruktionen af ​​en rampe for at fuldføre afgrænsningsboring, bulkprøveudtagning og en forundersøgelse.

Aktierne i Premier Gold Mines steg 3,2 % på TSX kl. 14:30 EDT onsdag. Virksomheden har i øjeblikket en markedsværdi på C$692,9 millioner.

Analyse af kraft- og hovedsvigtformer af  kæbeplader 

Kæbeknuserens faste kæbeknusningsforing produceret af vores virksomhed bruges hovedsageligt til ru og medium knusning af hårde materialer. Under arbejdsprocessen bærer den materialets friktionskraft, stor knusningskraft og støder på klemmebelastningen. Arbejdsforholdene er meget barske.

Kraftanalyse

Når materialet, der skal knuses, falder fra et vist niveau af vandfaldet under påvirkning af tyngdekraften, påvirker det bundmaterialet direkte, og den bevægelige kæbeplade klemmer og knuser materialet gentagne gange gennem den frem- og tilbagegående cyklusbevægelse og den faste kæbeplade. Materialet ruller gentagne gange og glider mellem den bevægelige kæbeplade og den faste kæbeplade under den nedadgående bevægelse. På grund af materialets slag, tumbling og kompression er det udsat for kraftigt slid. Derfor skal produktet være i stand til at modstå multipel slagbelastning med høj energi, og rulle- og glidefriktion skal have betydelig slidstyrke.

Form for fiasko

Slidsvigt

n serviceprocessen med knuser fast kæbe knusning foring, slid svigt er den vigtigste form for svigt. I processen med at knuse materialet, udover materialets påvirkning, udsættes overfladen af ​​den knusende foring af den faste kæbe også for slibning og presning af materialet, så slidsvigttilstandene er furer, gruber og revner . Men på grund af foringens forskellige materialer spiller disse tre slidsvigttilstande ikke en ledende rolle på samme tid. Hårde materialer med lav slidstyrke er hovedsageligt forårsaget af fure- og deformationssvigt, og materialer med høj slidstyrke er hovedsageligt revner og pitfejl.
Materialeslid er ikke kun relateret til hårdheden af ​​det knuste materiale, men endnu vigtigere, hårdhedsforholdet mellem foringsmaterialet og det knuste materiale. Ifølge grundprincippet om slibende slid er hårdheden Ha af materialet meget større end hårdheden af ​​metalmaterialet Hu. , Metalmaterialet er stærkt slidt. Når Hu/Ha ＞ 1.25 ～ 1.30, vil sliddet blive stærkt reduceret. Derfor kan en forøgelse af materialets hårdhed øge materialets evne til at modstå slibende slid markant.

Brudsvigt

Der er mange årsager til brudsvigt. For det første har selve materialet for lav sejhed. For eksempel bruges foringsmaterialet af slidstærkt hvidt støbejern i store knusere. Defekter såsom udslukning af revner vil blive kilden til revner og hurtigt udvide sig under stødbelastning. Derfor, for et foringsbræt, hvis foringsbrættet pludselig går i stykker på grund af utilstrækkelig sejhed, er konsekvenserne alvorlige, så foringsbrættet skal have tilstrækkelig sejhed.

Ydeevnekrav for kæbeknuserplader

Det kan ses af ovenstående analyse, at en god knuserforing bør have følgende egenskaber.

1. Høj slidstyrke og høj hårdhed. Ifølge princippet om, at mængden af ​​skæreslid er omvendt proportional med materialets hårdhed, skal hårdheden af ​​materialet eller hårdheden af ​​en bestemt komponent i materialet overstige slibemidlets hårdhed for at reducere mængden af ​​slid.
2. Høj styrke eller høj udmattelsesstyrke. Knuseren kører kontinuerligt i 6 til 12 måneder, og dens stresscyklus kan nå 6×106 ~ 6×107 gange, hvilket allerede er en træthedskategori. Materiale med høj udmattelsesstyrke forhindrer udmattelsesrevner og afskalningsskader.
3. En vis modstandsdygtighed. For at forhindre, at foringen går i stykker, skal materialet have en vis sejhed. Fordi en vis sejhed er en vigtig garanti for dets sikre arbejde.

Teknisk procesanalyse og design

Kæbepladen på denne knuser brugte oprindeligt ZGMn13-4, og de mekaniske egenskaber efter vandhærdende behandling var: σb 615 ～ 1275MPa; σ0,2 340 ~ 470 MPa; ζ 15 % ~ 85 %; αK l96 ~ 294J / cm2; HB l80 ～ 225. ZGMn1-4 Afhængigt af stødbelastningen kan dybden af ​​det overfladehærdede lag nå 9 ~ 18 mm. Hærdet lag med høj hårdhed modstår slag og slibende slid. Faktisk kontinuerlig brug 15 til 20 dages slidsvigt.
Under hensyntagen til servicestatus for dette emne og fordele og ulemper ved ZGMn13-4, besluttede vores virksomhed at bruge GB / T24733-2009 QTD HBW450 i stedet for ZGMn13-4.

Duktile jernkæbeplader Kemisk sammensætning design

Vælg S- og P-råjern af lav kvalitet, brug FeSi75 som podemiddel og forstøver FeSiMg6RE2, og tilsæt en vis mængde Cu og Mo.

• C er et af grundelementerne i nodulært støbejern. Et passende C-indhold er befordrende for grafitisering. Fordi nodulær grafit har den mindste indflydelse på støbningens mekaniske egenskaber, er C-indholdet i nodulært støbejern generelt højere end gråt støbejern. I betragtning af at støbningens hovedvægtykkelse er ca. 40 ～ 80 mm, er indholdet af C 3,4 % ～ 3,6 %.
• I nodulært støbejern er Si et grafitiserende element, og Si er det næstvigtigste grundstof efter C. Si kan stabilt øge ferritindholdet, effektivt reducere støbningens hvide tendens og også forbedre grafittens rundhed. Forfin den eutektiske gruppe. Si vil dog øge den skøre overgangstemperatur af støbegodset og reducere slagstyrken af ​​støbegodset, så Si-indholdet skal være rimeligt reduceret, og Si-indholdet antages at være 2,4% til 2,6%.
• S er et typisk anti-sfæroidiserende element. Fordi S har en stærk affinitet med sfæroidiserende elementer såsom Mg og RE, vil S forbruge en stor mængde Mg og RE i det smeltede jern, hvilket danner sulfider af Mg og RE, hvilket forårsager porer og oxidativ indeslutning. Fejl som slagger. Svovlindholdet skal være mindre end 0,03%.
• P er et skadeligt grundstof i duktilt jern. Når dets indhold er mindre end 0,05%, er P opløst i metalmatrixen og har ringe indflydelse på støbningens mekaniske egenskaber. Når indholdet er større end 0,05 %, adskiller P let ved den eutektiske grænse, og danner binære, ternære eller sammensatte fosforeutektika, hvilket reducerer sejheden af ​​støbejern. Efterhånden som P-indholdet stiger, stiger støbestykkets skøre overgangstemperatur. Derfor kræves det generelt, at indholdet af P i duktilt jern er mindre end 0,045 %.
• Mn i duktilt jern øger hovedsageligt stabiliteten af ​​perlit, danner let karbider og påvirker støbegodsets sejhed. Derfor, jo lavere Mn i duktilt jern, jo bedre, men foringspladen er perlit duktilt jern, og manganindholdet er 0,8% til 1,0%.
• Cu og Mo er de elementer, der forbedrer hærdbarheden af ​​støbegodset i kuglegrafitstøbejern. Cu- og Mo-elementer tilsættes alt efter støbegodsets tykkelse for at sikre, at støbegodset kan hærdes.

Duktile jernkæbeplader varmebehandling

Det opvarmes af modstandsovn og slukkes af nitratovn.

1. Austenitiseringstemperatur og austenitiseringstid
   Austenitiseringstemperaturen er 910 ℃ ± 10 ℃. Austenitiseringstiden bestemmes i henhold til emnestørrelsen, vægtykkelsen, antallet af dele, der kan placeres i ovnen, og påvirkningen af ​​opvarmningsmetoden.
2. Isotermisk bratkølingstemperatur og isotermisk overgangstid
   Varmebehandlingskonverterens tid er mindre end 18 sekunder, og den isotermiske bratkølingstemperatur og -tid bestemmes i henhold til emnestørrelsen, vægtykkelsen, mængden af ​​dele, som ovnen kan holde, opvarmningsmetoden, og saltbadsmetodens indflydelse.
3. Mikrostruktur og egenskaber efter varmebehandling
   Matrixstruktur efter varmebehandling: nåleformet ferrit + kulstofrig austenit + grafitkugler. Små mængder martensit og karbider er tilladt. Ydeevnekrav: trækstyrke δs≥1600MPa, flydespænding δ0,2≥1300MPa, hårdhed HRC≥48, slagenergi (ingen mellemrum): αk≥25J.

Duktile jernkæbeplader Støbeprocesdesign

1) Harpiks sand modellering. Støbningens enhedsvægt er 183㎏, vægtykkelsen er ujævn, og blanking-føderen krymper.
2) Hældetemperaturen er 1350 ～ 1370 ℃, hældetiden styres til at være 29 ～ 32 sekunder, og hver kasse med smeltet jern er omkring 205㎏.
3) Støbetiden for hver sfæroidiseringspose er ikke mere end 8 minutter; det sfæroidiserende niveau er 2 eller mere; grafitkuglens størrelse er 6 eller mere; antallet af grafitkugler er større end 100 pr. mm2; sfæroidiseringsforholdet er større end 85%; perlitindholdet er større end 50, %.

Test resultater

De faktiske testresultater er støbt sfæroidiseringsgrad 2, perlit 65%, grafitkugler 5, grafitkugler mere end 120 pr. mm2, HRC51 ～ 54 efter varmebehandling, slagsejhed 30 ～ 35J / cm2, heraf nåleformet jern. mindre, se billede.

Efter at være blevet brugt i en 400X600 kæbeknuser, kan overfladebehandlingens hårdhed nå over HRC65. Efter målingen er tykkelsen af ​​det overfladehærdede lag 20-25 mm. Efter 30 dages kontinuerlig brug vil tænderne vise tegn på slid, og tænderne vil blive slebet flade. Skrot på grund af 50 dages slitage. Hjertelig velkommen af ​​brugerne.

@Nick Sun     [email protected]