Codelco прыпыняе пашырэнне шахты El Teniente, спасылаючыся на пандэмію

Дзяржаўная чылійская кампанія Codelco заявіла ў суботу, што часова спыніць будаўніцтва на новым узроўні на сваім флагманскім рудніку Эль-Тэніентэ, што, паводле яе слоў, неабходна для барацьбы з хутка распаўсюджанай пандэміяй коронавіруса.

Найбуйнейшы сусветны вытворца медзі Codelco заявіў у сваёй заяве, што гэтая мера давядзе да агульнага скарачэння персаналу на прадпрыемстве Teniente да 4500 чалавек. Шахта працягне працаваць з раней абвешчаным графікам змен 14 дзён і 14 выходных, каб абараніць работнікаў, заявілі ў кампаніі.

"Гэта (мера) пачала рэалізоўвацца ў мінулыя выхадныя", - сказаў Codelco, дадаўшы, што гэты крок накіраваны на "змяншэнне шчыльнасці як нашага, так і кантрактнага персаналу, скарачэння руху і памяншэння магчымасці заражэння".

Рашэнне прынята пасля таго, як Федэрацыя медных работнікаў (FTC), парасонавая група прафсаюзаў Codelco, абвясціла, што працоўны па кантракце ў El Teniente памёр ад Covid-19, шостай смерці ад хваробы ў дзейнасці кампаніі.

Прафсаюзы кажуць, што прынамсі 2,300 работнікаў Codelco былі заражаныя вірусам з моманту пачатку ўспышкі ў сярэдзіне сакавіка.

Успышка каранавіруса захапіла Codelco у разгар 10-гадовай ініцыятывы на 40 мільярдаў долараў па мадэрнізацыі састарэлых шахт. Праект El Teniente падоўжыць тэрмін службы стогадовай шахты, размешчанай у Андах на поўдзень ад сталіцы Сант'яга.

Прафсаюзы і сацыяльныя групы ўзмацнілі ціск на Codelco і іншых шахцёраў, каб яны ўзмацнілі абарону працоўных, уключаючы прапанову на гэтым тыдні закрыць шахты на поўнач ад Тэніентэ, у рэгіёне Антафагаста, на два тыдні.

Генеральны дырэктар Codelco Актавіо Аранеда заявіў у чацвер у інтэрв'ю мясцовым СМІ, што любы такі крок будзе «катастрафічным» для краіны. Ён абараніў вірусную рэакцыю кампаніі як ініцыятыўны.

Кампанія заявіла, што будзе працягваць планаванне і падрыхтоўку да пашырэння Teniente, нягледзячы на ​​​​няўдачы. Пік будаўніцтва чакаецца ў 2021 і 2022 гадах, гаворыцца ў паведамленні.

У 2019 годзе El Teniente вырабіла 459 744 тоны медзі.

Даследаванне нізкалегаванай зносаўстойлівай сталі для малаткоў здрабняльнікаў

Сталь з высокім утрыманнем марганца шырока выкарыстоўваецца пры ліцці малатка малой вагі (звычайна менш за 90 кг). Аднак для малатка здрабняльніка перапрацоўкі металу (звычайна вагой каля 200-500 кг) марганцавая сталь не падыходзіць. Наш ліцейны завод выкарыстоўвае нізкалегаваную сталь для ліцця вялікіх малаткоў здрабняльнікаў.

Выбар элемента матэрыялу

Дызайн складу сплаву павінен цалкам улічваць выкананне патрабаванняў да сплаву. Прынцып канструкцыі заключаецца ў забеспячэнні дастатковай загартоўвання і высокай цвёрдасці і трываласці. Унутранае напружанне бейніту, як правіла, ніжэй, чым у мартэнсіту, а зносаўстойлівасць бейніту лепш, чым у мартэнсіту пры той жа цвёрдасці. Склад легаванай сталі наступны:

Вугляродны элемент.  Вуглярод з'яўляецца ключавым элементам, які ўплывае на мікраструктуру і ўласцівасці нізка- і сярэднелегаванай зносаўстойлівай сталі. Рознае ўтрыманне вугляроду можа атрымаць розныя суадносіны паміж цвёрдасцю і трываласцю. Нізкавугляродны сплаў мае больш высокую трываласць, але меншую цвёрдасць, высокавугляродны сплаў мае высокую цвёрдасць, але недастатковую глейкасць, у той час як сярэдневугляродны сплаў мае высокую цвёрдасць і добрую глейкасць. Для атрымання высокай глейкасці для выканання ўмоў эксплуатацыі вялікіх і тоўстых зносаўстойлівых дэталяў з вялікай сілай удару дыяпазон нізкавугляродзістай сталі складае 0,2 ~ 0,3%.

Элемент Сі.  Si ў асноўным гуляе ролю ўмацавання раствора ў сталі, але занадта высокі Si павысіць далікатнасць сталі, таму яго ўтрыманне складае 0,2 ~ 0,4%.

Мн элемент.  Кітай багаты рэсурсамі марганца і нізкай цаной, таму стаў асноўным дадаткам да нізкалегаванай зносаўстойлівай сталі. З аднаго боку, марганец у сталі гуляе ролю ўмацавання раствора для паляпшэння трываласці і цвёрдасці сталі, а з другога боку, ён паляпшае прагартлівасць сталі. Аднак празмернае ўтрыманне марганца прывядзе да павелічэння ўтрыманага аустэніту, таму ўтрыманне марганца вызначана ў 1,0-2,0%.

Элемент Cr.  Cr гуляе вядучую ролю ў нізкалегаванай зносаўстойлівай літой сталі. Cr можа быць часткова раствораны ў аустените для ўмацавання матрыцы без памяншэння глейкасці, адтэрміноўкі пераўтварэння недаахалоджанага аустенита і павышэння пракаленасці сталі, асабліва пры правільным спалучэнні з марганцам і крэмніем, прагартлівасць можа быць значна палепшана. Cr мае больш высокую ўстойлівасць да адпуску і можа зрабіць ўласцівасці тоўстага тарца аднастайнымі. таму ўтрыманне Cr вызначаецца ў 1,5-2,0%.

Элемент Мо.  Мо можа эфектыўна ўдакладніць мікраструктуру адліта, палепшыць аднастайнасць папярочнага сячэння, прадухіліць узнікненне адпушчанай далікатнасці, палепшыць стабільнасць адпуску і ўдарную глейкасць сталі. Вынікі паказваюць, што загартоўванне сталі значна палепшана, а трываласць і цвёрдасць сталі могуць быць палепшаны. Тым не менш, з-за высокай цаны, колькасць дабаўлення Mo кантралюецца ў межах 0,1-0,3% у залежнасці ад памеру і таўшчыні сценкі дэталяў.

Ni элемент.  Ni з'яўляецца асноўным элементам сплаву для адукацыі і стабілізацыі аустэніту. Даданне пэўнай колькасці нікеля можа палепшыць пракаленасць і прымусіць мікраструктуру захоўваць невялікую колькасць аустэніту пры пакаёвай тэмпературы для паляпшэння яе трываласці. Але цана Ni вельмі высокая, а ўтрыманне дададзенага Ni складае 0,1-0,3%.

Cu элемент.  Cu не ўтварае карбідаў і існуе ў матрыцы ў выглядзе цвёрдага раствора, які можа палепшыць глейкасць сталі. Акрамя таго, Cu аказвае падобны эфект да Ni, што можа палепшыць прагарт і электродны патэнцыял матрыцы, а таксама павысіць каразійную ўстойлівасць сталі. Гэта асабліва важна для зносаўстойлівых дэталяў, якія працуюць ва ўмовах вільготнага шліфавання. Дабаўка Cu ў зносаўстойлівай сталі складае 0,8-1,00%.

Мікраэлемент.  Даданне мікраэлементаў у нізкалегаваную зносаўстойлівасць з'яўляецца адным з найбольш эфектыўных метадаў паляпшэння яе уласцівасцяў. Ён можа ўдасканальваць літую мікраструктуру, ачышчаць межы зерняў, паляпшаць марфалогію і размеркаванне карбідаў і ўключэнняў і падтрымліваць дастатковую глейкасць нізкалегаванай зносаўстойлівай сталі.

Элемент ІП.  Гэта шкодныя элементы, якія лёгка ўтвараюць зернегранічныя ўключэння ў сталі, павышаюць далікатнасць сталі і павялічваюць схільнасць да парэпання адлівак пры ліцці і тэрмічнай апрацоўцы. Такім чынам, P і s павінны быць менш за 0,04%.

Такім чынам, хімічны склад легаванай зносаўстойлівай сталі паказаны ў наступнай табліцы:

Працэс плаўлення

Сыравіну выплаўлялі ў індукцыйнай печы сярэдняй частоты 1 Т. Сплаў быў падрыхтаваны з лому сталі, чыгуну, нізкавугляроднага ферахрому, ферамарганцу, ферамалібдэна, электралітычнага нікеля і рэдказямельнага сплаву. Пасля плаўлення перад печчу адбіраюць пробы для хімічнага аналізу, па выніках аналізу дадаюць сплаў. Калі склад і тэмпература адпавядаюць патрабаванням рэзкі, алюміній ўстаўляецца для раскіслення; у працэсе адводу, рэдказямельныя Ti і V дадаюцца для мадыфікацыі.

Заліванне і ліццё

У працэсе ліцця выкарыстоўваецца ліццё з пяску. Пасля таго як расплаўленая сталь выліваецца з печы, яе змяшчаюць у каўш. Калі тэмпература панізіцца да 1450 ℃, пачынаецца заліванне. Для таго, каб расплаўленая сталь хутка запоўніла пясчаную форму, павінна быць прынята большая сістэма варот (на 20% больш, чым у звычайнай вугляродзістай сталі). Для таго, каб палепшыць час падачы і здольнасць падачы стояка, халодны прас выкарыстоўваецца, каб адпавядаць стояку, а метад вонкавага нагрэву прыняты для атрымання шчыльнай літой структуры. Памер разліўнога буйнога здрабняльніка - 700 мм * 400 мм * 120 мм, а вага аднаго кавалка - 250 кг. Пасля ачысткі адліўкі праводзяць высокатэмпературны адпал, а затым разразаюць затвор і стояк.

Тэрмічная апрацоўка

Прыняты працэс загартоўкі і тэрмічнай апрацоўкі. Для таго, каб прадухіліць загартоўку расколіны ў адтуліну для ўстаноўкі, прыняты метад мясцовай загартоўкі. Для нагрэву адліўкі выкарыстоўвалася печ каробчатага тыпу, тэмпература аустенизации (900 ± 10 ℃), час вытрымкі 5 гадзін. Хуткасць астуджэння спецыяльнага загартвальніка вадзянога шкла знаходзіцца паміж вадой і алеем. Гэта вельмі карысна для прадухілення расколін загартоўкі і дэфармацыі загартоўкі, а асяроддзе для загартоўкі мае нізкі кошт, добрую бяспеку і практычнасць. Пасля загартоўкі прымаецца нізкатэмпературны працэс адпуску, тэмпература адпуску (230 ± 10) ℃ і час вытрымкі 6 гадзін.

Кантроль якасці

Асноўныя крытычныя кропкі сталі вымяралі аптычным дылатаметрам dt1000, а крывая ізатэрмічнага ператварэння недаахалоджанага аўстэніту — метадам металаграфічнай цвёрдасці.

Крывая ТТТ легаванай сталі

Па лініі крывой TTT мы можам даведацца:

1. Ёсць відавочныя вобласці заліва паміж крывымі ператварэння высокатэмпературнага ферыту, перліту і сярэднетэмпературнага бейніту. C-крывая перлітнага пераўтварэння аддзеленая ад крывой бейнітнага пераўтварэння, паказваючы закон з'яўлення незалежнай C-крывой, якая адносіцца да двух «насавых» тыпаў, у той час як бейнітная вобласць бліжэй да S-крывой. Паколькі сталь змяшчае карбідаўтваральныя элементы Cr, Mo і г.д., гэтыя элементы раствараюцца ў аустенит падчас награвання, што можа затрымаць раскладанне недаахалоджанага аустэніту і знізіць хуткасць яго раскладання. У той жа час яны таксама ўплываюць на тэмпературу раскладання неастуджанага аустэніту. Cr і Mo прымушаюць зону пераўтварэння перліту перамяшчацца да больш высокай тэмпературы і зніжаць тэмпературу ператварэння бейніта. Такім чынам, крывая пераўтварэння перліту і бейніта падзяляецца на крывой ТТТ, а ў сярэдзіне з'яўляецца пераахалоджаная метастабільная зона аустэніту, якая складае каля 500-600 ℃.
2. Тэмпература наканечніка сталі каля 650 ℃, дыяпазон тэмператур ферытнага пераходу складае 625-750 ℃, дыяпазон тэмператур перлітнага пераўтварэння складае 600-700 ℃, а дыяпазон тэмператур бейнітнага пераўтварэння складае 350-500 ℃.
3. У вобласці высокатэмпературных пераўтварэнняў самы ранні час выпадзення ферыту складае 612 с, самы кароткі перыяд інкубацыі перліту — 7 270 с, а колькасць ператварэння перліту дасягае 50% пры 22 860 с; інкубацыйны перыяд бейнітнага ператварэння складае каля 20 с пры 400 ℃, а мартэнсітнае ператварэнне адбываецца пры тэмпературы ніжэй за 340 ℃. Відаць, што сталь валодае добрай загартоўкай.

Механічныя ўласцівасці

Узоры былі ўзяты з выпрабавальнай вытворчасці вялікага корпуса малатка здрабняльніка, і ўзор паласы памерам 10 мм * 10 мм * 20 мм быў разрэзаны дротам з вонкавага боку ўнутр, і цвёрдасць вымяралася ад паверхні да цэнтра. Месца адбору пробы паказана на мал. 2. № 1 і № 2 бяруцца з корпуса малатка здрабняльніка, а № 3 — у ўстаноўкавай адтуліны. Вынікі вымярэння цвёрдасці прыведзены ў табліцы 2.

Малюнак малатка здрабняльніка

З табліцы 2 відаць, што цвёрдасць HRC корпуса малатка (№ 1) больш за 48,8, а цвёрдасць адтуліны для мацавання (№ 3) адносна ніжэй. Корпус малатка з'яўляецца асноўнай рабочай часткай. Высокая цвёрдасць корпуса малатка можа забяспечыць высокую зносаўстойлівасць; нізкая цвёрдасць мантажнага адтуліны можа забяспечыць высокую глейкасць. Такім чынам, розныя патрабаванні да выканання розных дэталяў выконваюцца. З аднаго ўзору можна выявіць, што цвёрдасць паверхні звычайна вышэй, чым цвёрдасць ядра, а дыяпазон ваганняў цвёрдасці не вельмі вялікі.

Дадзеныя ўдарнай глейкасці, трываласці на расцяжэнне і падаўжэння прыведзены ў табліцы 3. З табліцы 3 відаць, што ўдарная глейкасць П-вобразнага ўзору Шарпі молата вышэй за 40 Дж/см2, а найбольшая глейкасць - адтуліну для мацавання 58,58 Дж / см*см; Падаўжэнне перахопленых узораў складае больш за 6,6%, а трываласць на расцяжэнне - больш за 1360 МПа. Ударная глейкасць сталі вышэй, чым у звычайнай нізкалегаванай сталі (20-40 Дж / см2). Наогул кажучы, калі цвёрдасць вышэй, трываласць знізіцца. З прыведзеных вышэй эксперыментальных вынікаў відаць, што гэтае правіла ў асноўным адпавядае яму.

Мікраструктура

Мікраструктуру невялікі ўзор выразалі з адламанага канца ўдарнага ўзору, а затым металаграфічны ўзор рыхтавалі шляхам шліфоўкі, папярэдняй шліфоўкі і паліроўкі. Размеркаванне уключэнняў назіралася пры ўмове адсутнасці эрозіі, а структура матрыцы назіралася пасля размывання 4% азотнакіслым спіртам. Некалькі тыповых канструкцый сплаўных здрабняльнікаў паказаны на мал. 3.

Мал. 3 Мікраструктуры малатка здрабняльніка Мал. 3А паказвае марфалогію і размеркаванне уключэнняў у сталі. Відаць, што колькасць і памер уключэнняў адносна невялікія, без усаджальнай паражніны, сітаватасці і сітаватасці. З малюнкаў 3b, C, D і E відаць, што як каля паверхні, так і каля цэнтра

Вынікі паказваюць, што зацвярдзелая структура атрымліваецца ад паверхні да цэнтра, і атрымліваецца дастатковая загартоўванне. Мікраструктура каля цэнтра больш грубая, чым на паверхні, таму што ядро ​​з'яўляецца месцам канчатковага застывання, хуткасць астуджэння павольная, а збожжа лёгка вырошчваць.

Матрыца на мал. 3b і C з'яўляецца рэйкавым мартэнсітам з раўнамерным размеркаваннем. Планка на мал. 3b адносна невялікая, а планка на мал. 3C адносна тоўстая, і некаторыя з іх размешчаны пад вуглом 120 °. Вынікі паказваюць, што павелічэнне мартэнсіту пасля загартоўкі пры тэмпературы 900 ℃ ў асноўным заснавана на тым, што памер зярністасці сталі хутка павялічваецца пасля загартоўкі пры тэмпературы 900 ℃. На мал. 3D і е паказаны дробны мартэнсіт і ніжні бейніт з невялікай колькасцю дробнага і крупчастага ферыту. Белая вобласць - гэта загартаваны мартэнсіт, які адносна ўстойлівы да карозіі, чым бейніт, таму колер святлейшы; чорная ігольчатая структура - ніжні бейніт; чорная пляма - гэта ўключэння.

Паколькі адтуліну для ўстаноўкі здрабняльніка астуджаецца на паветры, а тэмпература загартоўкі нізкая, ферыт не можа цалкам растварыцца ў матрыцы. Такім чынам, невялікая колькасць ферыту застаецца ў мартэнсітнай матрыцы ў выглядзе дробных кавалачкаў і часціц, што прыводзіць да зніжэння цвёрдасці.

Вынікі

Пасля ліцця мы адправілі нашаму кліенту два камплекты здрабняльніка, адзін набор малаткоў здрабняльнікаў з легаванай зносаўстойлівай сталі, адзін набор малаткоў здрабняльнікаў з марганцавай сталі. Зыходзячы з водгукаў кліентаў, зносаўстойлівыя сталёвыя малаткі здрабняюць у 1,6 разы больш, чым марганцевые молотки.

@Nick Sun      [email protected]