Codelco suspendos la ekspansion de la minejo El Teniente, citas pandemion

La ŝtata administrado de Ĉilio Codelco diris sabate, ke ĝi provizore ĉesos konstruadon sur nova nivelo ĉe sia ĉefa minejo El Teniente, movo, kiun ĝi diris, necesa por kontraŭbatali la rapidan disvastiĝantan koronavirus-pandemon.

Monda ĉefa kuproproduktanto Codelco diris en deklaro, ke la mezuro alportos la totalan redukton de dungitaro ĉe ĝiaj operacioj de Teniente al 4,500 homoj. La mino daŭros funkcii kun antaŭe anoncita deĵorhoraro de 14 tagoj kaj 14 libertagoj por protekti laboristojn, la kompanio diris.

"Ĉi tiu (mezuro) komenciĝis esti efektivigita la pasintan semajnfinon," diris Codelco, aldonante, ke la movo celas "redukti la densecon de nia propra kaj kontrakta personaro, malpliigi la movadon kaj redukti la eblecon de infekto."

La decido venas kiam la Federacio de Kupro-Laboristoj (FTC), tegmenta grupo por la sindikatoj de Codelco, anoncis, ke kontrakta laboristo ĉe El Teniente mortis pro covid-19, la sesa morto de la malsano ĉe la operacioj de la kompanio.

Sindikatoj diras, ke almenaŭ 2,300 el la laboristoj de Codelco estis infektitaj kun la viruso de kiam la eksplodo komenciĝis meze de marto.

La koronavirus-eksplodo kaptis Codelcon en la mezo de 10-jara iniciato de 40 miliardoj USD por altgradigi siajn maljuniĝajn minejojn. La projekto El Teniente plilongigus la laborvivon de la jarcenta minejo, situanta en la Andoj sude de la ĉefurbo Santiago.

Sindikatoj kaj sociaj grupoj premas sur Codelco kaj aliaj ministoj plifortigi protektojn por laboristoj, inkluzive de propono ĉi-semajne fermi minojn norde de Teniente, en la regiono de Antofagasta, dum du semajnoj.

La CEO de Codelco Octavio Araneda diris en intervjuo kun lokaj amaskomunikiloj ĵaŭde, ke tia movo estus "katastrofa" por la lando. Li defendis la virusrespondon de la firmao kiel iniciatema.

La kompanio diris, ke ĝi daŭrigos kun planado kaj preparoj por la ekspansio de Teniente malgraŭ la malsukcesoj. Pinta konstruado estas atendata en 2021 kaj 2022, diris la deklaro.

El Teniente produktis 459,744 tunojn da kupro en 2019.

Studo pri la malalta aloja eluziĝo-rezista ŝtalo por shredder marteloj

Alta mangana ŝtalo estas vaste uzata en gisado de malgranda pezo-martelo (normale malpli ol 90kg). Tamen, por metala recikla shredder martelo (normale pezo ĉirkaŭ 200kg-500kg), mangana ŝtalo ne taŭgas. Nia fandejo uzas malaltan alojan ŝtalon por ĵeti grandajn shredder martelojn.

Materiala Elementa Elekto

La aloja kunmetaĵdezajno devas plene pripensi renkonti la agadopostulojn de la alojo. La dezajna principo estas certigi sufiĉan malmolecon kaj altan malmolecon kaj fortikecon. La interna streso de bainito estas ĝenerale pli malalta ol tiu de martensito, kaj la eluziĝorezisto de bainito estas pli bona ol tiu de martensito ĉe la sama malmoleco. La konsisto de la aloja ŝtalo jene:

Karbona Elemento.  Karbono estas la ŝlosila elemento influanta la mikrostrukturon kaj ecojn de malalta kaj meza aloja eluziĝo-rezista ŝtalo. Malsama karbonenhavo povas akiri malsaman kongruan rilaton inter malmoleco kaj fortikeco. Malalta karbona alojo havas pli altan fortikecon sed pli malaltan malmolecon, alta karbona alojo havas altan malmolecon sed nesufiĉan fortikecon, dum meza karbona alojo havas altan malmolecon kaj bonan fortikecon. Por akiri altan fortikecon por plenumi la servajn kondiĉojn de grandaj kaj dikaj eluziĝo-rezistaj partoj kun granda trafo-forto, la gamo de malalt-karbona ŝtalo estas 0,2 ~ 0,3%.

Si Elemento.  Si ĉefe ludas rolon de solvfortigo en ŝtalo, sed tro alta Si pliigos la fragilecon de ŝtalo, do ĝia enhavo estas 0,2 ~ 0,4%.

Mn Elemento.  Ĉinio estas riĉa je mangano-resursoj kaj malalta prezo, do ĝi fariĝis la ĉefa aldona elemento de malalta aloja eluziĝo-rezista ŝtalo. Unuflanke, mangano en la ŝtalo ludas la rolon de solvfortigo por plibonigi la forton kaj malmolecon de la ŝtalo, kaj aliflanke, ĝi plibonigas la hardeblecon de la ŝtalo. Tamen troa mangano pliigos la retenitan aŭstenitan volumon, do la manganenhavo estas determinita esti 1.0-2.0%.

Cr Elemento.  Cr ludas ĉefan rolon en malalta aloja eluziĝo-rezista gisita ŝtalo. Cr povas esti parte solvita en aŭstenito por plifortigi la matricon sen redukti la fortikecon, prokrasti la transformon de submalvarmigita aŭstenito kaj pliigi la harditeblon de ŝtalo, precipe kiam konvene kombinita kun mangano kaj silicio, la hardigeblo povas esti multe plibonigita. Cr havas pli altan moderigan reziston kaj povas uniformigi la ecojn de dika fina vizaĝo. do la Cr-enhavo estas determinita esti 1.5-2.0%.

Mo Elemento.  Mo povas efike rafini la kiel-gisitan mikrostrukturon, plibonigi la unuformecon de sekco, malhelpi la aperon de tempera fragileco, plibonigi la harditan stabilecon kaj efikfortecon de ŝtalo. La rezultoj montras, ke la hardebleco de ŝtalo estas signife plibonigita, kaj la forto kaj malmoleco de la ŝtalo povas esti plibonigitaj. Tamen, pro la alta prezo, la aldona kvanto de Mo estas kontrolata inter 0,1-0,3% laŭ la grandeco kaj murdikeco de la partoj.

Ni Elemento.  Ni estas la ĉefa alojelemento por formi kaj stabiligi aŭsteniton. Aldonante certan kvanton da Ni povas plibonigi la hardigeblon kaj igi la mikrostrukturon reteni malgrandan kvanton da retenita aŭstenito ĉe ĉambra temperaturo por plibonigi sian fortikecon. Sed la prezo de Ni estas tre alta, kaj la enhavo de Ni aldonita estas 0,1-0,3%.

Cu Elemento.  Cu ne formas karbidojn kaj ekzistas en la matrico kiel solida solvo, kiu povas plibonigi la fortikecon de ŝtalo. Krome, Cu havas similan efikon al Ni, kiu povas plibonigi la hardigeblon kaj la elektrodan potencialon de la matrico, kaj pliigi la korodan reziston de ŝtalo. Ĉi tio estas precipe grava por eluziĝorezistaj partoj laborantaj sub malsekaj muelantaj kondiĉoj. La aldono de Cu en eluziĝo-imuna ŝtalo estas 0,8-1,00%.

Spurelemento.  Aldono de spurelementoj en malalta aloja eluziĝo-rezista ŝtalo estas unu el la plej efikaj metodoj por plibonigi ĝiajn ecojn. Ĝi povas rafini kiel-gisitan mikrostrukturon, purigi grenlimojn, plibonigi la morfologion kaj distribuadon de karbidoj kaj inkludoj, kaj konservi sufiĉan fortikecon de malalta aloja eluziĝo-rezista ŝtalo.

SP Elemento.  Ili estas malutilaj elementoj, kiuj facile formas grenlimajn inkludojn en ŝtalo, pliigas la fragilecon de ŝtalo kaj pliigas la krakan tendencon de fandadoj dum fandado kaj varmotraktado. Tial, P kaj s estas postulataj por esti malpli ol 0.04%.

Do la kemia konsisto por aloja eluziĝo-rezista ŝtalo estas montrita en la sekva tabelo:

Fandanta Procezo

La krudaĵoj estis fanditaj en indukta forno de 1 T mezfrekvenca. La alojo estis preparita per rubŝtalo, krudfero, malaltkarbona ferokromo, ferromangane, fermolibdeno, elektroliza nikelo, kaj rara tero alojo. Post fandado, specimenoj estas prenitaj por kemia analizo antaŭ la forno, kaj la alojo estas aldonita laŭ la analizrezultoj. Kiam la komponado kaj temperaturo plenumas la postulojn de frapetado, aluminio estas enmetita por maloksidigi; dum la frapeta procezo, rara tero Ti kaj V estas aldonitaj por modifo.

Verŝado & Casting

Sabla muldila fandado estas uzata en la mulda procezo. Post kiam la fandita ŝtalo estas eligita el la forno, ĝi estas metita en la ladon. Kiam la temperaturo falas al 1 450 ℃, la verŝado komenciĝas. Por igi la fanditan ŝtalon plenigi la sablon ŝimon rapide, pli granda pordega sistemo (20% pli granda ol tiu de ordinara karbonŝtalo) devus esti adoptita. Por plibonigi la manĝotempon kaj nutradkapablon de la levilo, la malvarma fero estas uzata por kongrui kun la levilo kaj la ekstera hejtado metodo estas adoptita por akiri la densan kiel-gisitan strukturon. La grandeco de la verŝanta granda shredder martelo estas 700 mm * 400 mm * 120 mm, kaj la pezo de ununura peco estas 250 kg. Post kiam la fandado estas purigita, alt-temperatura kaldo estas farita, kaj tiam la pordego kaj kreskaĵo estas tranĉitaj.

Varmotraktado

La procezo de varmiga kaj hardita varmotraktado estas adoptita. Por malhelpi la estingan fendon ĉe la instala truo, la loka estinga metodo estas adoptita. La kesto-tipa rezista forno estis uzata por varmigi la fandadon, la aŭsteniga temperaturo estis (900 ± 10 ℃) kaj la tena tempo estis 5 h. La malvarmiga rapideco de la speciala akvovitra estingilo estas inter akvo kaj oleo. Estas tre utile malhelpi estingan fendon kaj estingan deformadon, kaj la estinga medio havas malaltan koston, bonan sekurecon kaj praktikeblecon. Post estingado, la malalt-temperatura temperado estas adoptita, la temperaturtemperaturo estas (230 ± 10) ℃ kaj la tena tempo estas 6 h.

Kontrolo de kvalito

La ĉefaj kritikaj punktoj de ŝtalo estis mezuritaj per optika dilatometro dt1000, kaj la izoterma transforma kurbo de submalvarmigita aŭstenito estis mezurita per la metalografia malmoleco-metodo.

La TTT-kurbo de la aloja ŝtalo

De la TTT-kurblinio, ni povas scii:

1. Estas evidentaj Golfregionoj inter la transformkurboj de alt-temperatura ferrito, perlito, kaj meztemperatura bainito. La C-kurbo de perlita transformo estas apartigita de tiu de bainita transformo, montrante la aperleĝon de sendependa C-kurbo, kiu apartenas al du "nazo" tipo, dum la bainita regiono estas pli proksima al S-kurbo. Ĉar la ŝtalo enhavas karbidformajn elementojn Cr, Mo, ktp., tiuj elementoj dissolviĝas en aŭsteniton dum hejtado, kiu povas prokrasti la putriĝon de submalvarmigita aŭstenito kaj redukti ĝian putriĝon. Samtempe, ili ankaŭ influas la putriĝotemperaturon de submalvarmigita aŭstenito. Cr kaj Mo igas la perlitan transformzonon moviĝi al pli alta temperaturo kaj malaltigi la bainitan transformtemperaturon. Tiamaniere, la transforma kurbo de perlito kaj bainito estas apartigita en la TTT-kurbo, kaj submalvarmigita aŭstenita metastabila zono aperas en la mezo, kiu estas ĉirkaŭ 500-600 ℃.
2. La nazopinta temperaturo de la ŝtalo estas ĉirkaŭ 650 ℃, la ferrita transira temperaturo estas 625-750 ℃, la perlita transformtemperaturo estas 600-700 ℃, kaj la bainita transformtemperaturo estas 350-500 ℃.
3. En la alt-temperatura transformregiono, la plej frua tempo por precipita ferrito estas 612 s, la plej mallonga inkubacio de perlito estas 7 270 s, kaj la transforma kvanto de perlito atingas 50% je 22 860 s; la kovada periodo de bainita transformo estas ĉirkaŭ 20 s je 400 ℃ kaj martensita transformo okazas kiam la temperaturo estas sub 340 ℃. Oni povas vidi, ke la ŝtalo havas bonan hardeblecon.

Mekanika Proprieto

Specimenoj estis prenitaj el la provo produktita granda shredder martelo korpo, kaj 10 mm * 10 mm * 20 mm strio specimeno estis tranĉita per drato tranĉanta de ekstere al la interno, kaj la malmoleco estis mezurita de la surfaco al la centro. La specimena pozicio estas montrita en Fig. 2. #1 kaj #2 estas prenitaj de la ŝedra martelkorpo, kaj #3 estas prenitaj ĉe la instaltruo. La rezultoj de la mezurado de malmoleco estas montritaj en Tabelo 2.

La bildo de la shredder martelo

Oni povas vidi el Tabelo 2, ke la malmoleco HRC de la martelkorpo (n-ro 1) estas pli granda ol 48.8, dum la malmoleco de la munta truo (n-ro 3) estas relative pli malalta. La martelkorpo estas la ĉefa laborparto. La alta malmoleco de la martelkorpo povas certigi altan eluziĝon; la malalta malmoleco de la munta truo povas provizi altan fortikecon. Tiamaniere, la malsamaj agadopostuloj de malsamaj partoj estas plenumitaj. El unuopa specimeno, oni povas trovi, ke la surfaca malmoleco estas ĝenerale pli alta ol la kerna malmoleco, kaj la malmoleca fluktuado ne estas tre granda.

La datumoj de trafforto, tirstreĉo, kaj plilongiĝo estas montritaj en Tabelo 3. Oni povas vidi el Tablo 3, ke la trafforto de la U-forma Charpy specimeno de la martelo estas super 40 J/cm2, kaj la plej alta fortikeco de la munta truo estas 58,58 J / cm * cm; la plilongiĝo de la interkaptitaj specimenoj estas pli ol 6,6%, kaj la streĉa forto estas pli ol 1360 MPa. La trafa fortikeco de la ŝtalo estas pli alta ol tiu de la ordinara malalta aloja ŝtalo (20-40 J / cm2). Ĝenerale, se la malmoleco estas pli alta, la forteco malpliiĝos. El la supraj eksperimentaj rezultoj, oni povas vidi, ke ĉi tiu regulo esence konformas al ĝi.

Mikrostrukturo

Mikrostrukturo malgranda specimeno estis tranĉita de la rompita fino de la efiko specimeno, kaj tiam la metalografia specimeno estis preparita per muelado, antaŭ-muelanta kaj polurado. La distribuado de inkludoj estis observita sub la kondiĉo de neniu erozio, kaj la matrica strukturo estis observita post estado eroziita kun 4% nitracida alkoholo. Pluraj tipaj strukturoj de alojaj shredder marteloj estas montritaj en Fig. 3.

Fig. 3 La mikrostrukturoj de la shredder martelo Fig. 3A montras la morfologion kaj distribuadon de inkludoj en la ŝtalo. Oni povas vidi, ke la nombro kaj grandeco de inkludoj estas relative malgrandaj, sen ajna ŝrumpa kavaĵo, ŝrumpa poreco kaj poreco. De figuroj 3b, C, D, kaj E, povas esti vidite ke kaj preskaŭ-surfaco kaj proksime de centra pozicio

La rezultoj montras, ke la hardita strukturo estas akirita de la surfaco ĝis la centro, kaj sufiĉe da malmoleblo estas akirita. La mikrostrukturo proksime de la centro estas pli kruda ol tio ĉe la surfaco ĉar la kerno estas la fina solidiĝloko, la malvarmigorapideco estas malrapida kaj la grajnoj estas facile kultiveblaj.

La matrico en Fig. 3b kaj C estas lata martensito kun unuforma distribuo. La lato en Fig. 3b estas relative malgranda, kaj la lato en Fig. 3C estas relative dika, kaj kelkaj el ili estas aranĝitaj je 120 ° angulo. La rezultoj montras, ke la pliiĝo de martensito post estingo je 900 ℃ baziĝas ĉefe sur la fakto, ke la grajngrandeco de la ŝtalo rapide pliiĝas post estingo je 900 ℃. Fig. 3D kaj e montras fajnan martensiton kaj pli malaltan bainiton kun malgranda kvanto de malgranda kaj granula ferrito. La blanka areo estas estingita martensito, kiu estas relative korodrezista ol bainito, do la koloro estas pli hela; la nigra pinglo-simila strukturo estas pli malalta bainito; la nigra punkto estas inkludoj.

Ĉar la instala truo de la shredder martelo estas malvarmigita en aero kaj la estinga temperaturo estas malalta, la ferito ne povas tute dissolvi en la matrico. Tial, malgranda kvanto da ferrito restas en la martensita matrico en formo de malgrandaj pecoj kaj partikloj, kio kondukas al malpliigo de malmoleco.

Rezulto

Post ĵetado, ni sendis du arojn da shredder martelo al nia kliento, unu aro de aloja eluziĝo-rezista ŝtalo shredder marteloj, unu aro de mangana ŝtalo shredder marteloj. Surbaze de klientaj sugestoj, la aloj-rezistemaj ŝtalaj shredder marteloj daŭras vivon 1.6 fojojn pli ol mangana shredder martelo.

@Nick Sun      [email protected]