Codelco ທີ່ຈະໂຈະການຂະຫຍາຍຂຸດຄົ້ນບໍ່ແຮ່ El Teniente, ອ້າງເຖິງການແຜ່ລະບາດຂອງໂລກລະບາດ
ບໍລິສັດ Codelco ລັດຂອງ Chile ກ່າວໃນວັນເສົາວານນີ້ວ່າມັນຈະຢຸດຊົ່ວຄາວການກໍ່ສ້າງໃນລະດັບໃຫມ່ຢູ່ທີ່ບໍ່ແຮ່ El Teniente ທີ່ເປັນທຸງຂອງຕົນ, ການເຄື່ອນໄຫວທີ່ມັນບອກວ່າມີຄວາມຈໍາເປັນເພື່ອຕ້ານການແຜ່ລະບາດຂອງໂຣກ coronavirus ທີ່ແຜ່ລາມໄວ.
ຜູ້ຜະລິດທອງແດງຊັ້ນນໍາຂອງໂລກ Codelco ກ່າວໃນຖະແຫຼງການວ່າມາດຕະການດັ່ງກ່າວຈະເຮັດໃຫ້ການຫຼຸດຜ່ອນພະນັກງານທັງຫມົດໃນການດໍາເນີນງານ Teniente ຂອງຕົນເປັນ 4,500 ຄົນ. ບໍລິສັດກ່າວວ່າບໍ່ແຮ່ຈະສືບຕໍ່ດໍາເນີນການໂດຍມີຕາຕະລາງການຍົກຍ້າຍທີ່ໄດ້ປະກາດກ່ອນຫນ້ານີ້ 14 ມື້ແລະ 14 ມື້ເພື່ອປົກປ້ອງຄົນງານ.
"ນີ້ (ມາດຕະການ) ໄດ້ເລີ່ມຕົ້ນປະຕິບັດໃນທ້າຍອາທິດທີ່ຜ່ານມາ," Codelco ກ່າວວ່າ, ເພີ່ມການເຄື່ອນໄຫວແມ່ນເພື່ອແນໃສ່ "ຫຼຸດຜ່ອນຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງພະນັກງານຂອງພວກເຮົາເອງແລະສັນຍາ, ຂະຫຍາຍການເຄື່ອນໄຫວກັບຄືນໄປບ່ອນແລະຫຼຸດຜ່ອນຄວາມເປັນໄປໄດ້ຂອງການຕິດເຊື້ອ."
ການຕັດສິນໃຈດັ່ງກ່າວມີຂຶ້ນໃນຂະນະທີ່ສະຫະພັນກໍາມະກອນທອງແດງ (FTC), ກຸ່ມ umbrella ສໍາລັບສະຫະພັນຂອງ Codelco, ປະກາດວ່າພະນັກງານສັນຍາຢູ່ El Teniente ໄດ້ເສຍຊີວິດຍ້ອນ Covid-19, ການເສຍຊີວິດຄົນທີ 6 ຈາກພະຍາດຢູ່ໃນການດໍາເນີນງານຂອງບໍລິສັດ.
ສະຫະພັນກ່າວວ່າຢ່າງຫນ້ອຍ 2,300 ຄົນງານຂອງ Codelco ໄດ້ຕິດເຊື້ອໄວຣັດນັບຕັ້ງແຕ່ການລະບາດໄດ້ເລີ່ມຕົ້ນໃນກາງເດືອນມີນາ.
ການລະບາດຂອງໂຣກ coronavirus ໄດ້ຈັບ Codelco ໃນທ່າມກາງການລິເລີ່ມ 10 ປີ, $ 40 ຕື້ໂດລາເພື່ອຍົກລະດັບການຂຸດຄົ້ນບໍ່ແຮ່ທີ່ມີອາຍຸຂອງຕົນ. ໂຄງການ El Teniente ຈະຍືດອາຍຸການເຮັດວຽກຂອງລະເບີດຝັງດິນທີ່ມີອາຍຸຫຼາຍສະຕະວັດ, ຕັ້ງຢູ່ໃນເຂດພູ Andes ທາງພາກໃຕ້ຂອງນະຄອນຫຼວງ Santiago.
ສະຫະພັນແລະກຸ່ມສັງຄົມໄດ້ຊຸກຍູ້ຄວາມກົດດັນຕໍ່ Codelco ແລະຜູ້ແຮ່ທາດອື່ນໆເພື່ອເພີ່ມທະວີການປົກປ້ອງຄົນງານ, ລວມທັງການສະເຫນີໃນອາທິດນີ້ທີ່ຈະປິດລະເບີດຝັງດິນທາງເຫນືອຂອງ Teniente, ໃນພາກພື້ນ Antofagasta, ເປັນເວລາສອງອາທິດ.
ທ່ານ Octavio Araneda CEO ຂອງ Codelco ກ່າວໃນການໃຫ້ສໍາພາດກັບສື່ມວນຊົນທ້ອງຖິ່ນໃນວັນພະຫັດວ່າການເຄື່ອນໄຫວດັ່ງກ່າວຈະເປັນ "ໄພພິບັດ" ສໍາລັບປະເທດ. ລາວໄດ້ປ້ອງກັນການຕອບໂຕ້ໄວຣັດຂອງບໍລິສັດເປັນການກະຕຸ້ນ.
ບໍລິສັດກ່າວວ່າມັນຈະສືບຕໍ່ກັບການວາງແຜນແລະການກະກຽມສໍາລັບການຂະຫຍາຍຕົວຂອງ Teniente ເຖິງວ່າຈະມີຄວາມລົ້ມເຫຼວ. ຖະແຫຼງການກ່າວວ່າ, ການກໍ່ສ້າງສູງສຸດແມ່ນຄາດວ່າຈະໃນປີ 2021 ແລະ 2022.
El Teniente ຜະລິດທອງແດງ 459,744 ໂຕນໃນປີ 2019.
ສຶກສາກ່ຽວກັບເຫຼັກກ້າທີ່ທົນທານຕໍ່ການສວມໃສ່ໂລຫະປະສົມຕໍ່າສໍາລັບໄມ້ ຄ້ອນ ຕີ
ເຫຼັກກ້າ manganese ສູງຖືກນໍາໃຊ້ຢ່າງກວ້າງຂວາງໃນການໂຍນໄມ້ຄ້ອນ້ໍາຫນັກຂະຫນາດນ້ອຍ (ປົກກະຕິຫນ້ອຍກ່ວາ 90kg). ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ສໍາລັບໄມ້ຄ້ອນຕີເຄື່ອງຕັດໂລຫະ recycle (ປົກກະຕິນ້ໍາຫນັກປະມານ 200kg-500kg), ເຫຼັກ manganese ແມ່ນບໍ່ເຫມາະສົມ. ໂຮງງານຜະລິດຂອງພວກເຮົານໍາໃຊ້ເຫຼັກໂລຫະປະສົມຕ່ໍາສໍາລັບການຫລໍ່ໄມ້ຄ້ອນ shredder ໃຫຍ່.
ການເລືອກອົງປະກອບວັດສະດຸ
ການອອກແບບອົງປະກອບຂອງໂລຫະປະສົມຕ້ອງພິຈາລະນາຢ່າງເຕັມສ່ວນຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການປະສິດທິພາບຂອງໂລຫະປະສົມ. ຫຼັກການການອອກແບບແມ່ນເພື່ອຮັບປະກັນຄວາມແຂງຕົວພຽງພໍແລະຄວາມແຂງແລະຄວາມທົນທານສູງ. ຄວາມກົດດັນພາຍໃນຂອງ bainite ໂດຍທົ່ວໄປແມ່ນຕ່ໍາກວ່າຂອງ martensite, ແລະການຕໍ່ຕ້ານການສວມໃສ່ຂອງ bainite ແມ່ນດີກວ່າຂອງ martensite ທີ່ມີຄວາມແຂງດຽວກັນ. ອົງປະກອບຂອງເຫຼັກໂລຫະປະສົມດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້:
ອົງປະກອບຄາບອນ. ຄາບອນແມ່ນອົງປະກອບທີ່ສໍາຄັນທີ່ມີຜົນກະທົບຕໍ່ໂຄງສ້າງຈຸນລະພາກແລະຄຸນສົມບັດຂອງເຫຼັກໂລຫະປະສົມຕ່ໍາແລະຂະຫນາດກາງທີ່ທົນທານຕໍ່ການສວມໃສ່. ເນື້ອໃນຄາບອນທີ່ແຕກຕ່າງກັນສາມາດໄດ້ຮັບຄວາມສໍາພັນທີ່ກົງກັນທີ່ແຕກຕ່າງກັນລະຫວ່າງຄວາມແຂງແລະຄວາມທົນທານ. ໂລຫະປະສົມກາກບອນຕ່ໍາມີຄວາມທົນທານສູງກວ່າແຕ່ຄວາມແຂງຕ່ໍາ, ໂລຫະປະສົມກາກບອນສູງມີຄວາມແຂງສູງແຕ່ມີຄວາມທົນທານບໍ່ພຽງພໍ, ໃນຂະນະທີ່ໂລຫະປະສົມກາກບອນຂະຫນາດກາງມີຄວາມແຂງສູງແລະຄວາມທົນທານດີ. ເພື່ອໃຫ້ໄດ້ຮັບຄວາມທົນທານສູງເພື່ອຕອບສະຫນອງເງື່ອນໄຂການບໍລິການຂອງພາກສ່ວນທີ່ທົນທານຕໍ່ການສວມໃສ່ຂະຫນາດໃຫຍ່ແລະຫນາທີ່ມີຜົນບັງຄັບໃຊ້ຂະຫນາດໃຫຍ່, ລະດັບຂອງເຫຼັກກາກບອນຕ່ໍາແມ່ນ 0.2 ~ 0.3%.
ອົງປະກອບ Si. Si ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນມີບົດບາດຂອງການແກ້ໄຂເສີມສ້າງຄວາມເຂັ້ມແຂງໃນເຫລໍກ, ແຕ່ Si ສູງເກີນໄປຈະເພີ່ມຄວາມຍືດຫຍຸ່ນຂອງເຫລໍກ, ດັ່ງນັ້ນເນື້ອໃນຂອງມັນແມ່ນ 0.2 ~ 0.4%.
ອົງປະກອບ Mn. ຈີນແມ່ນອຸດົມສົມບູນໃນຊັບພະຍາກອນ manganese ແລະລາຄາຕ່ໍາ, ສະນັ້ນມັນໄດ້ກາຍເປັນອົງປະກອບຕົ້ນຕໍຂອງເຫຼັກກ້າທີ່ທົນທານຕໍ່ການສວມໃສ່ໂລຫະປະສົມຕ່ໍາ. ໃນອີກດ້ານຫນຶ່ງ, manganese ໃນເຫຼັກກ້າມີບົດບາດຂອງການແກ້ໄຂເສີມສ້າງຄວາມເຂັ້ມແຂງແລະຄວາມແຂງຂອງເຫຼັກກ້າ, ແລະອີກດ້ານຫນຶ່ງ, ມັນປັບປຸງການແຂງຂອງເຫຼັກ. ຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ທາດ manganese ຫຼາຍເກີນໄປຈະເພີ່ມປະລິມານ austenite ທີ່ຖືກຮັກສາໄວ້, ດັ່ງນັ້ນເນື້ອໃນ manganese ຖືກກໍານົດເປັນ 1.0-2.0%.
Cr ອົງປະກອບ. Cr ມີບົດບາດນໍາຫນ້າໃນໂລຫະປະສົມຕ່ໍາການສວມໃສ່, ເຫຼັກຫລໍ່ທົນທານຕໍ່. Cr ສາມາດລະລາຍບາງສ່ວນໃນ austenite ເພື່ອສ້າງຄວາມເຂັ້ມແຂງ matrix ໂດຍບໍ່ມີການຫຼຸດຜ່ອນຄວາມເຄັ່ງຄັດ, ເລື່ອນການຫັນປ່ຽນຂອງ austenite undercooled ແລະເພີ່ມທະວີການແຂງຂອງເຫຼັກກ້າ, ໂດຍສະເພາະໃນເວລາທີ່ປະສົມປະສານຢ່າງຖືກຕ້ອງກັບ manganese ແລະຊິລິໂຄນ, ຄວາມແຂງສາມາດປັບປຸງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ. Cr ມີຄວາມຕ້ານທານ tempering ສູງຂຶ້ນແລະສາມາດເຮັດໃຫ້ຄຸນສົມບັດຂອງໃບຫນ້າຫນາແຫນ້ນຫນາ. ດັ່ງນັ້ນເນື້ອໃນ Cr ຖືກກໍານົດເປັນ 1.5-2.0%.
Mo Element. Mo ສາມາດປັບປຸງໂຄງສ້າງຈຸລະພາກເປັນແມ່ພິມໄດ້ປະສິດທິຜົນ, ປັບປຸງຄວາມເປັນເອກະພາບຂອງພາກສ່ວນ, ປ້ອງກັນການເກີດຂອງ brittleness temper, ປັບປຸງຄວາມສະຖຽນລະພາບ tempering, ແລະຄວາມທົນທານຕໍ່ຜົນກະທົບຂອງເຫຼັກກ້າ. ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າການແຂງຂອງເຫຼັກໄດ້ຖືກປັບປຸງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ, ແລະຄວາມເຂັ້ມແຂງແລະຄວາມແຂງຂອງເຫຼັກສາມາດປັບປຸງໄດ້. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ເນື່ອງຈາກລາຄາສູງ, ປະລິມານເພີ່ມເຕີມຂອງ Mo ແມ່ນຄວບຄຸມລະຫວ່າງ 0.1-0.3% ອີງຕາມຂະຫນາດແລະຄວາມຫນາຂອງກໍາແພງຫີນຂອງພາກສ່ວນ,.
Ni ອົງປະກອບ. Ni ແມ່ນອົງປະກອບໂລຫະປະສົມຕົ້ນຕໍທີ່ຈະປະກອບແລະສະຖຽນລະພາບ austenite. ການເພີ່ມຈໍານວນທີ່ແນ່ນອນຂອງ Ni ສາມາດປັບປຸງການແຂງແລະເຮັດໃຫ້ຈຸນລະພາກຮັກສາ austenite ຈໍານວນນ້ອຍໆທີ່ເກັບຮັກສາໄວ້ໃນອຸນຫະພູມຫ້ອງເພື່ອປັບປຸງຄວາມທົນທານຂອງມັນ. ແຕ່ລາຄາຂອງ Ni ແມ່ນສູງຫຼາຍ, ແລະເນື້ອໃນຂອງ Ni ເພີ່ມແມ່ນ 0,1-0,3%.
ອົງປະກອບ Cu. Cu ບໍ່ປະກອບເປັນ carbides ແລະມີຢູ່ໃນມາຕຣິກເບື້ອງເປັນການແກ້ໄຂແຂງ, ເຊິ່ງສາມາດປັບປຸງຄວາມເຄັ່ງຄັດຂອງເຫຼັກກ້າ. ນອກຈາກນັ້ນ, Cu ມີຜົນກະທົບທີ່ຄ້າຍຄືກັນກັບ Ni, ເຊິ່ງສາມາດປັບປຸງການແຂງຕົວແລະທ່າແຮງ electrode ຂອງມາຕຣິກເບື້ອງ, ແລະເພີ່ມຄວາມຕ້ານທານ corrosion ຂອງເຫຼັກກ້າ. ນີ້ແມ່ນສິ່ງສໍາຄັນໂດຍສະເພາະສໍາລັບພາກສ່ວນທີ່ທົນທານຕໍ່ການສວມໃສ່ທີ່ເຮັດວຽກພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂການຂັດປຽກ. ການເພີ່ມຂອງ Cu ໃນເຫຼັກທົນທານຕໍ່ສວມໃສ່ແມ່ນ 0.8-1.00%.
ອົງປະກອບການຕິດຕາມ. ການເພີ່ມອົງປະກອບຕາມຮອຍເຂົ້າໄປໃນໂລຫະປະສົມຕ່ໍາເຫຼັກທົນທານຕໍ່ສວມໃສ່ແມ່ນຫນຶ່ງໃນວິທີການປະສິດທິພາບຫຼາຍທີ່ສຸດເພື່ອປັບປຸງຄຸນສົມບັດຂອງຕົນ. ມັນສາມາດປັບປຸງ microstructure as-cast, ຊໍາລະຂອບເຂດເມັດພືດ, ປັບປຸງ morphology ແລະການແຜ່ກະຈາຍຂອງ carbides ແລະການລວມເຂົ້າ, ແລະຮັກສາຄວາມເຄັ່ງຄັດພຽງພໍຂອງເຫຼັກກ້າທີ່ທົນທານຕໍ່ການສວມໃສ່ຂອງໂລຫະປະສົມຕ່ໍາ.
ອົງປະກອບ SP. ພວກມັນແມ່ນອົງປະກອບທີ່ເປັນອັນຕະລາຍ, ເຊິ່ງເຮັດໃຫ້ການລວມເຂົ້າກັນຂອງເມັດພືດເຂົ້າໄປໃນເຫລໍກໄດ້ຢ່າງງ່າຍດາຍ, ເພີ່ມຄວາມເສີຍຂອງເຫລໍກແລະເພີ່ມແນວໂນ້ມທີ່ຈະແຕກຂອງຮອຍແຕກໃນລະຫວ່າງການຫລໍ່ແລະການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນ. ດັ່ງນັ້ນ, P ແລະ s ຈໍາເປັນຕ້ອງມີຫນ້ອຍກວ່າ 0.04%.
ດັ່ງນັ້ນອົງປະກອບທາງເຄມີສໍາລັບໂລຫະປະສົມເຫຼັກທົນທານຕໍ່ການສວມໃສ່ແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງຕໍ່ໄປນີ້:
| ຕາຕະລາງ: ອົງປະກອບທາງເຄມີສໍາລັບ Alloy Wear-resistant Steel | ||||||||
| ອົງປະກອບ | ຄ | ສີ | ມນ | Cr | ມ | ນິ | Cu | V.RE |
| ເນື້ອໃນ | 0.2-0.3 | 0.2-0.4 | 1.0-2.0 | 1.5-2.0 | 0.1-0.3 | 0.1-0.3 | 0.8-1.0 | ຫາຍາກ |
ຂະບວນການຖົມ
ວັດຖຸດິບໄດ້ຖືກລະລາຍໃນເຕົາອົບຄວາມຖີ່ຂະຫນາດກາງ 1 T. ໂລຫະປະສົມໄດ້ຖືກກະກຽມໂດຍເຫຼັກເສດ, ເຫລໍກຫມູ, ferrochrome ກາກບອນຕ່ໍາ, ferromanganese, ferromolybdenum, nickel electrolytic, ແລະໂລຫະປະສົມຂອງແຜ່ນດິນໂລກທີ່ຫາຍາກ. ຫຼັງຈາກການລະລາຍ, ຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກປະຕິບັດສໍາລັບການວິເຄາະທາງເຄມີກ່ອນທີ່ຈະ furnace, ແລະໂລຫະປະສົມໄດ້ຖືກເພີ່ມຕາມຜົນການວິເຄາະ. ເມື່ອອົງປະກອບແລະອຸນຫະພູມຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການຂອງການປາດຢາງ, ອາລູມິນຽມຖືກໃສ່ເພື່ອ deoxidize; ໃນລະຫວ່າງການຂະບວນການປາດຢາງ, ດິນທີ່ຫາຍາກ Ti ແລະ V ແມ່ນໄດ້ຮັບການເພີ່ມສໍາລັບການດັດແກ້.
ການຖອກ & ການຫລໍ່
ການຫລໍ່ແມ່ພິມດິນຊາຍຖືກນໍາໃຊ້ໃນຂະບວນການ molding. ຫຼັງຈາກເຫຼັກ molten ອອກຈາກ furnace ໄດ້, ມັນໄດ້ຖືກຈັດໃສ່ໃນ ladle ໄດ້. ເມື່ອອຸນຫະພູມຫຼຸດລົງເຖິງ 1 450 ℃, pouring ເລີ່ມຕົ້ນ. ເພື່ອເຮັດໃຫ້ເຫຼັກ molten ຕື່ມໃສ່ mold ດິນຊາຍໄດ້ໄວ, ລະບົບປະຕູຮົ້ວຂະຫນາດໃຫຍ່ (20% ຂະຫນາດໃຫຍ່ກ່ວາເຫຼັກກາກບອນທໍາມະດາ) ຄວນຈະໄດ້ຮັບການຮັບຮອງເອົາ. ເພື່ອປັບປຸງເວລາການໃຫ້ອາຫານແລະຄວາມສາມາດໃນການໃຫ້ອາຫານຂອງ riser, ທາດເຫຼັກເຢັນຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອໃຫ້ກົງກັບ riser ແລະວິທີການໃຫ້ຄວາມຮ້ອນພາຍນອກໄດ້ຖືກຮັບຮອງເອົາເພື່ອໃຫ້ໄດ້ໂຄງສ້າງທີ່ຫນາແຫນ້ນ. ຂະຫນາດຂອງຄ້ອນ shredder ຂະຫນາດໃຫຍ່ pouring ແມ່ນ 700 ມມ * 400 ມມ * 120 ມມ, ແລະນ້ໍາຫນັກຂອງຊິ້ນດຽວແມ່ນ 250 ກິໂລກໍາ. ຫຼັງຈາກການຫລໍ່ໄດ້ຖືກອະນາໄມ, ການຫມຸນທີ່ມີອຸນຫະພູມສູງໄດ້ຖືກປະຕິບັດ, ແລະຫຼັງຈາກນັ້ນປະຕູຮົ້ວແລະ riser ຖືກຕັດ.
ການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນ
ຂະບວນການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນ quenching ແລະ tempering ແມ່ນໄດ້ຮັບຮອງເອົາ. ເພື່ອປ້ອງກັນບໍ່ໃຫ້ເກີດຮອຍແຕກຢູ່ຂຸມຕິດຕັ້ງ, ວິທີການ quenching ທ້ອງຖິ່ນໄດ້ຖືກຮັບຮອງເອົາ. ເຕົາອົບຄວາມຕ້ານທານປະເພດກ່ອງຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອໃຫ້ຄວາມຮ້ອນຂອງການຫລໍ່, ອຸນຫະພູມ austenitizing ແມ່ນ (900 ± 10 ℃) ແລະເວລາຖືແມ່ນ 5 h. ອັດຕາການເຢັນຂອງແກ້ວນ້ໍາພິເສດ quenchant ແມ່ນລະຫວ່າງນ້ໍາແລະນ້ໍາມັນ. ມັນເປັນປະໂຫຍດຫຼາຍທີ່ຈະປ້ອງກັນບໍ່ໃຫ້ເກີດຮອຍແຕກແລະການຜິດປົກກະຕິຂອງ quenching, ແລະຂະຫນາດກາງ quenching ມີຄ່າໃຊ້ຈ່າຍຕ່ໍາ, ຄວາມປອດໄພທີ່ດີ, ແລະການປະຕິບັດ. ຫຼັງຈາກ quenching, ຂະບວນການ tempering ອຸນຫະພູມຕ່ໍາໄດ້ຖືກຮັບຮອງເອົາ, ອຸນຫະພູມ tempering ແມ່ນ (230 ± 10) ℃ແລະເວລາຖືແມ່ນ 6 h.
ການຄວບຄຸມຄຸນນະພາບ
ຈຸດສໍາຄັນຕົ້ນຕໍຂອງເຫຼັກໄດ້ຖືກວັດແທກໂດຍ optical dilatometer dt1000, ແລະເສັ້ນໂຄ້ງການຫັນເປັນ isothermal ຂອງ austenite undercooled ໄດ້ຖືກວັດແທກໂດຍວິທີການຄວາມແຂງຂອງໂລຫະ.
ເສັ້ນໂຄ້ງ TTT ຂອງເຫຼັກໂລຫະປະສົມ
ຈາກເສັ້ນໂຄ້ງ TTT, ພວກເຮົາສາມາດຮູ້ວ່າ:
- ມີພາກພື້ນ Bay ທີ່ເຫັນໄດ້ຊັດລະຫວ່າງເສັ້ນໂຄ້ງການຫັນປ່ຽນຂອງ ferrite ອຸນຫະພູມສູງ, pearlite, ແລະ bainite ອຸນຫະພູມປານກາງ. C-curve ຂອງການຫັນເປັນ pearlite ແມ່ນແຍກອອກຈາກການຫັນເປັນ bainite, ສະແດງໃຫ້ເຫັນກົດຫມາຍວ່າດ້ວຍເອກະລາດ C-curve, ເຊິ່ງເປັນສອງປະເພດ "ດັງ", ໃນຂະນະທີ່ພາກພື້ນ bainite ແມ່ນໃກ້ຊິດກັບ S-curve. ເນື່ອງຈາກວ່າເຫຼັກປະກອບດ້ວຍ carbide ປະກອບເປັນອົງປະກອບ Cr, Mo, ແລະອື່ນໆ, ອົງປະກອບເຫຼົ່ານີ້ລະລາຍເຂົ້າໄປໃນ austenite ໃນລະຫວ່າງການໃຫ້ຄວາມຮ້ອນ, ຊຶ່ງສາມາດຊັກຊ້າການ decomposition ຂອງ austenite undercooled ແລະຫຼຸດຜ່ອນອັດຕາການ decomposition ຂອງຕົນ. ໃນເວລາດຽວກັນ, ພວກເຂົາເຈົ້າຍັງມີຜົນກະທົບອຸນຫະພູມ decomposition ຂອງ austenite undercooled. Cr ແລະ Mo ເຮັດໃຫ້ເຂດການຫັນປ່ຽນ pearlite ຍ້າຍໄປສູ່ອຸນຫະພູມທີ່ສູງຂຶ້ນແລະຫຼຸດລົງອຸນຫະພູມການຫັນເປັນ bainite. ດ້ວຍວິທີນີ້, ເສັ້ນໂຄ້ງການຫັນປ່ຽນຂອງ pearlite ແລະ bainite ຖືກແຍກຢູ່ໃນເສັ້ນໂຄ້ງ TTT, ແລະເຂດ metastable subcooled austenite ປາກົດຢູ່ໃນກາງ, ເຊິ່ງແມ່ນປະມານ 500-600 ℃.
- ອຸນຫະພູມປາຍດັງຂອງເຫຼັກແມ່ນປະມານ 650 ℃, ລະດັບອຸນຫະພູມການຫັນເປັນ ferrite ແມ່ນ 625-750 ℃, ຊ່ວງອຸນຫະພູມການຫັນເປັນ pearlite ແມ່ນ 600-700 ℃, ແລະລະດັບອຸນຫະພູມການຫັນເປັນ bainite ແມ່ນ 350-500 ℃.
- ໃນພາກພື້ນການຫັນເປັນອຸນຫະພູມສູງ, ເວລາທໍາອິດທີ່ຈະ precipitate ferrite ແມ່ນ 612 s, ໄລຍະເວລາ incubation ສັ້ນທີ່ສຸດຂອງ pearlite ແມ່ນ 7 270 s, ແລະປະລິມານການຫັນເປັນ pearlite ບັນລຸ 50% ຢູ່ທີ່ 22 860 s; ໄລຍະເວລາ incubation ຂອງການຫັນເປັນ bainite ແມ່ນປະມານ 20 s ຢູ່ 400 ℃ແລະການຫັນເປັນ martensite ເກີດຂຶ້ນໃນເວລາທີ່ອຸນຫະພູມຂ້າງລຸ່ມນີ້ 340 ℃. ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າເຫຼັກມີຄວາມແຂງດີ.
ຊັບສິນກົນຈັກ
ຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກເອົາມາຈາກການທົດລອງທີ່ຜະລິດ hammer shredder ຂະຫນາດໃຫຍ່, ແລະຕົວຢ່າງເສັ້ນດ່າງ 10 mm * 10 mm * 20 mm ຖືກຕັດໂດຍການຕັດສາຍຈາກພາຍນອກໄປຫາພາຍໃນ, ແລະຄວາມແຂງໄດ້ຖືກວັດແທກຈາກຫນ້າດິນໄປຫາສູນກາງ. ຕໍາແໜ່ງການເກັບຕົວຢ່າງແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 2. #1 ແລະ #2 ແມ່ນເອົາມາຈາກຕົວເຄື່ອງຄ້ອນຕີຂອງເຄື່ອງຕັດ, ແລະ #3 ແມ່ນເອົາຢູ່ຂຸມຕິດຕັ້ງ. ຜົນໄດ້ຮັບຂອງການວັດແທກຄວາມແຂງແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 2.
| ຕາຕະລາງ 2: ຄວາມແຂງຂອງໄມ້ຄ້ອນ Shredder | |||||||
| ຕົວຢ່າງ | ໄລຍະຫ່າງຈາກຫນ້າດິນ / ມມ | ສະເລ່ຍ | ສະເລ່ຍທັງໝົດ | ||||
| 5 | 15 | 25 | 35 | 45 | |||
| #1 | 52 | 54.5 | 54.3 | 50 | 52 | 52.6 | 48.5 |
| #2 | 54 | 48.2 | 47.3 | 48.5 | 46.2 | 48.8 | |
| #3 | 46 | 43.5 | 43.5 | 44.4 | 42.5 | 44 | |
ຮູບພາບຂອງຄ້ອນ shredder ໄດ້
ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ຈາກຕາຕະລາງ 2 ວ່າຄວາມແຂງຂອງ HRC ຂອງຮ່າງກາຍຂອງໄມ້ຄ້ອນ (#1) ແມ່ນຫຼາຍກ່ວາ 48.8, ໃນຂະນະທີ່ຄວາມແຂງຂອງຮູຍຶດ (#3) ແມ່ນຂ້ອນຂ້າງຕ່ໍາ. ຮ່າງກາຍຂອງ hammer ແມ່ນພາກສ່ວນທີ່ເຮັດວຽກຕົ້ນຕໍ. ຄວາມແຂງສູງຂອງຮ່າງກາຍຂອງ hammer ສາມາດຮັບປະກັນການຕໍ່ຕ້ານພັຍສູງ; ຄວາມແຂງຕ່ໍາຂອງຮູ mounting ສາມາດສະຫນອງຄວາມທົນທານສູງ. ດ້ວຍວິທີນີ້, ຄວາມຕ້ອງການດ້ານການປະຕິບັດທີ່ແຕກຕ່າງກັນຂອງພາກສ່ວນຕ່າງໆແມ່ນບັນລຸໄດ້. ຈາກຕົວຢ່າງດຽວ, ມັນສາມາດພົບວ່າຄວາມແຂງຂອງພື້ນຜິວໂດຍທົ່ວໄປແມ່ນສູງກວ່າຄວາມແຂງຂອງແກນ, ແລະລະດັບການເຫນັງຕີງຂອງຄວາມແຂງແມ່ນບໍ່ໃຫຍ່ຫຼາຍ.
| ຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງໂລຫະປະສົມ Shredder hammer | |||
| ລາຍການ | #1 | #2 | #3 |
| ຄວາມທົນທານຂອງຜົນກະທົບ (J·cm * cm) | 40.13 | 46.9 | 58.58 |
| ຄວາມແຮງ tensile / MPa | 1548 | 1369 | / |
| ການຂະຫຍາຍ / % | 8 | 6.67 | 7 |
| ການຫຼຸດຜ່ອນພື້ນທີ່ /% | 3.88 | 15 | 7.09 |
ຂໍ້ມູນຂອງຄວາມທົນທານຂອງຜົນກະທົບ, ຄວາມທົນທານ tensile, ແລະການຍືດຕົວແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 3. ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ຈາກຕາຕະລາງ 3 ວ່າຄວາມທົນທານຂອງຜົນກະທົບຂອງຕົວແປ Charpy ຮູບ U ຂອງ hammer ແມ່ນສູງກວ່າ 40 J / cm2, ແລະຄວາມທົນທານສູງສຸດຂອງ ຂຸມ mounting ແມ່ນ 58.58 J / cm * cm; ການຍືດຕົວຂອງຕົວຢ່າງທີ່ຖືກສະກັດແມ່ນຫຼາຍກ່ວາ 6.6%, ແລະຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ແມ່ນຫຼາຍກ່ວາ 1360 MPa. ຄວາມທົນທານຜົນກະທົບຂອງເຫຼັກແມ່ນສູງກວ່າເຫຼັກໂລຫະປະສົມຕ່ໍາທໍາມະດາ (20-40 J / cm2). ເວົ້າໂດຍທົ່ວໄປ, ຖ້າຄວາມແຂງສູງກວ່າ, ຄວາມທົນທານຈະຫຼຸດລົງ. ຈາກຜົນການທົດລອງຂ້າງເທິງນີ້, ສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າກົດລະບຽບນີ້ໂດຍພື້ນຖານແມ່ນສອດຄ່ອງກັບມັນ.
ໂຄງສ້າງຈຸລະພາກ
Microstructure ຕົວຢ່າງຂະຫນາດນ້ອຍໄດ້ຖືກຕັດອອກຈາກປາຍຫັກຂອງຕົວຢ່າງຜົນກະທົບ, ແລະຫຼັງຈາກນັ້ນຕົວຢ່າງ metallographic ໄດ້ຖືກກະກຽມໂດຍການ grinding, pre- grinding ແລະ polishing. ການແຜ່ກະຈາຍຂອງການລວມເຂົ້າໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂທີ່ບໍ່ມີການເຊາະເຈື່ອນ, ແລະໂຄງສ້າງຂອງມາຕຣິກເບື້ອງໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນຫຼັງຈາກຖືກເຊາະເຈື່ອນດ້ວຍເຫຼົ້າອາຊິດ nitric 4%. ໂຄງສ້າງທົ່ວໄປຫຼາຍອັນຂອງໄມ້ຄ້ອນຂັດໂລຫະປະສົມແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 3.
ຮູບທີ 3 ໂຄງສ້າງຈຸລະພາກຂອງໄມ້ຄ້ອນຕີ ຮູບທີ 3A ສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງຮູບຊົງແລະການແຜ່ກະຈາຍຂອງວັດສະດຸທີ່ລວມຢູ່ໃນເຫຼັກກ້າ. ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າຈໍານວນແລະຂະຫນາດຂອງການລວມຕົວແມ່ນຂ້ອນຂ້າງນ້ອຍ, ໂດຍບໍ່ມີການຫົດຕົວ, porosity ຫົດຕົວ, ແລະ porosity. ຈາກຕົວເລກ 3b, C, D, ແລະ E, ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າທັງຢູ່ໃກ້ກັບຫນ້າດິນແລະຕໍາແຫນ່ງກາງໃກ້.
ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າໂຄງສ້າງແຂງແມ່ນໄດ້ຮັບຈາກຫນ້າດິນໄປຫາສູນກາງ, ແລະການແຂງຕົວພຽງພໍແມ່ນໄດ້ຮັບ. ໂຄງສ້າງຈຸນລະພາກທີ່ຢູ່ໃກ້ກັບສູນກາງແມ່ນຫຍາບກວ່າຢູ່ພື້ນຜິວເພາະວ່າແກນເປັນບ່ອນແຂງສຸດທ້າຍ, ອັດຕາຄວາມເຢັນຊ້າແລະເມັດພືດແມ່ນງ່າຍທີ່ຈະເຕີບໂຕ.
ມາຕຣິກເບື້ອງໃນຮູບ 3b ແລະ C ແມ່ນ lath martensite ທີ່ມີການແຜ່ກະຈາຍເປັນເອກະພາບ. lath ໃນ Fig. 3b ແມ່ນຂ້ອນຂ້າງຂະຫນາດນ້ອຍ, ແລະ lath ໃນຮູບ 3C ແມ່ນຂ້ອນຂ້າງຫນາ, ແລະບາງສ່ວນຂອງເຂົາເຈົ້າໄດ້ຖືກຈັດລຽງຢູ່ໃນມຸມ 120 °. ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າການເພີ່ມຂຶ້ນຂອງ martensite ຫຼັງຈາກ quenching ຢູ່ທີ່ 900 ℃ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນອີງໃສ່ຄວາມຈິງທີ່ວ່າຂະຫນາດເມັດຂອງເຫຼັກກ້າເພີ່ມຂຶ້ນຢ່າງໄວວາຫຼັງຈາກ quenching ຢູ່ 900 ℃. Fig. 3D ແລະ e ສະແດງໃຫ້ເຫັນ martensite ລະອຽດແລະ bainite ຕ່ໍາທີ່ມີຈໍານວນຂະຫນາດນ້ອຍຂອງ ferrite ຂະຫນາດນ້ອຍແລະ granular. ພື້ນທີ່ສີຂາວແມ່ນ quenched martensite, ເຊິ່ງຂ້ອນຂ້າງທົນທານຕໍ່ corrosion ກ່ວາ bainite, ສະນັ້ນສີແມ່ນອ່ອນກວ່າ; ໂຄງປະກອບການຄ້າຍຄືເຂັມສີດໍາແມ່ນ bainite ຕ່ໍາ; ຈຸດສີດໍາແມ່ນລວມ.
ເນື່ອງຈາກວ່າຂຸມການຕິດຕັ້ງຂອງຄ້ອນ shredder ແມ່ນ cooled ໃນອາກາດແລະ quenching ອຸນຫະພູມຕ່ໍາ, ferrite ບໍ່ສາມາດລະລາຍຫມົດເຂົ້າໄປໃນ matrix ໄດ້. ດັ່ງນັ້ນ, ຈໍານວນຂະຫນາດນ້ອຍຂອງ ferrite ຍັງຄົງຢູ່ໃນ matrix martensite ໃນຮູບແບບຂອງຕ່ອນຂະຫນາດນ້ອຍແລະອະນຸພາກ, ເຊິ່ງນໍາໄປສູ່ການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມແຂງ.
ຜົນໄດ້ຮັບ
ຫຼັງຈາກການຫລໍ່, ພວກເຮົາໄດ້ສົ່ງໄມ້ຄ້ອນຕີສອງຊຸດໃຫ້ກັບລູກຄ້າຂອງພວກເຮົາ, ຊຸດຫນຶ່ງຂອງໄມ້ຄ້ອນຕີເຫຼັກກ້າທີ່ທົນທານຕໍ່ການສວມໃສ່ຂອງໂລຫະປະສົມ, ຫນຶ່ງຊຸດຂອງໄມ້ຄ້ອນຕີເຫຼັກ manganese. ອີງຕາມຄໍາຄຶດຄໍາເຫັນຂອງລູກຄ້າ, hammers shredder ເຫຼັກກ້າທີ່ທົນທານຕໍ່ການສວມໃສ່ສໍາລັບການມີຊີວິດ 1.6 ເວລາຫຼາຍກ່ວາ ຄ້ອນຕີ manganese.
@Nick Sun [email protected]
ເວລາປະກາດ: ກໍລະກົດ-10-2020