Коделко ќе го прекине проширувањето на рудникот Ел Тениенте, наведува пандемијата

Чилеанската државна компанија „Коделко“ во саботата соопшти дека привремено ќе ја запре изградбата на ново ниво во главниот рудник „Ел Тениенте“, потег за кој рече дека е неопходен за борба против пандемијата на коронавирус што брзо се шири.

Светскиот врвен производител на бакар „Коделко“ рече во соопштението дека мерката ќе донесе вкупно намалување на персоналот во неговите операции во Тениенте на 4.500 луѓе. Рудникот ќе продолжи да работи со претходно објавен распоред на смени од 14 дена и 14 слободни денови за заштита на работниците, соопштија од компанијата.

„Оваа (мерка) почна да се спроведува минатиот викенд“, рече Коделко, додавајќи дека овој потег има за цел „да ја намали густината и на нашиот персонал и на договорниот персонал, да го намали движењето и да ја намали можноста за инфекција“.

Одлуката доаѓа откако Федерацијата на бакарни работници (ФТЦ), чадор група за синдикатите на Коделко, објави дека работник со договор во Ел Тениенте починал од ковид-19, шеста смрт од оваа болест во работењето на компанијата.

Синдикатите велат дека најмалку 2.300 работници на Коделко биле заразени со вирусот од почетокот на избувнувањето во средината на март.

Епидемијата на коронавирус го зафати Коделко во средината на 10-годишната иницијатива од 40 милијарди долари за надградба на неговите стари рудници. Проектот „Ел Тениенте“ ќе го продолжи работниот век на вековниот рудник, лоциран на планините Андите јужно од главниот град Сантијаго.

Синдикатите и социјалните групи го засилија притисокот врз Коделко и другите рудари да ја зајакнат заштитата на работниците, вклучително и предлогот оваа недела да се затворат рудниците северно од Тениенте, во регионот Антофагаста, на две недели.

Извршниот директор на Коделко, Октавио Аранеда, во интервју за локалните медиуми во четвртокот рече дека секој таков потег би бил „катастрофален“ за земјата. Тој го бранеше одговорот на вирусот на компанијата како проактивен.

Компанијата соопшти дека ќе продолжи со планирањето и подготовките за проширувањето на Тениенте и покрај неуспесите. Врвната изградба се очекува во 2021 и 2022 година, се вели во соопштението.

Ел Тениенте произведе 459.744 тони бакар во 2019 година.

Проучување на нисколегиран челик отпорен на абење за чекани за уништување

Челикот со висок манган е широко користен за лиење чекан со мала тежина (нормално помалку од 90 кг). Меѓутоа, за чекан за уништување метални рециклирања (вообичаено тежина од околу 200kg-500kg), манганскиот челик не е погоден. Нашата леарница користи нисколегиран челик за лиење големи чекани за уништување.

Избор на материјален елемент

Дизајнот на составот на легурата мора целосно да размисли за исполнување на барањата за изведба на легурата. Принципот на дизајн е да се обезбеди доволно зацврстување и висока цврстина и цврстина. Внатрешниот стрес на баинитот е генерално помал од оној на мартензитот, а отпорноста на абење на баинитот е подобра од онаа на мартензитот со иста цврстина. Составот на легираниот челик е како што следува:

Јаглероден елемент.  Јаглеродот е клучниот елемент што влијае на микроструктурата и својствата на челик отпорен на абење со ниска и средна легура. Различната содржина на јаглерод може да добие различна поврзаност помеѓу тврдоста и цврстината. Легурата со низок јаглерод има поголема цврстина, но помала цврстина, висока јаглеродна легура има висока цврстина, но недоволна цврстина, додека легурата со средна јаглерод има висока цврстина и добра цврстина. Со цел да се добие висока цврстина за да се исполнат условите за услуга на големи и дебели делови отпорни на абење со голема сила на удар, опсегот на нискојаглероден челик е 0,2 ~ 0,3%.

Си Елемент.  Si главно игра улога на зајакнување на растворот во челик, но премногу високиот Si ќе ја зголеми кршливоста на челикот, така што неговата содржина е 0,2 ~ 0,4%.

Елемент Mn.  Кина е богата со ресурси на манган и ниска цена, така што стана главен додаток на елементот на нисколегиран челик отпорен на абење. Од една страна, манганот во челикот ја игра улогата на зајакнување на растворот за подобрување на цврстината и цврстината на челикот, а од друга страна, ја подобрува стврднувањето на челикот. Сепак, прекумерната количина на манган ќе го зголеми задржаниот волумен на устенит, па затоа се одредува содржината на манган на 1,0-2,0%.

Cr елемент.  Cr игра водечка улога во леано челик отпорен на абење со малку легура. Cr може делумно да се раствори во аустенит за да се зајакне матрицата без да се намали цврстината, да се одложи трансформацијата на недоволно ладениот устенит и да се зголеми стврднувањето на челикот, особено кога правилно се комбинира со манган и силициум, стврднувањето може значително да се подобри. Cr има поголема отпорност на калење и може да ги направи униформни својствата на дебелото крајно лице. па содржината на Cr се определува на 1,5-2,0%.

Мо Елемент.  Мо може ефикасно да ја рафинира микроструктурата како излеана, да ја подобри униформноста на пресекот, да спречи појава на кршливост на темпераментот, да ја подобри стабилноста на калење и цврстината на челикот при удар. Резултатите покажуваат дека стврднувањето на челикот е значително подобрена, а цврстината и цврстината на челикот може да се подобрат. Сепак, поради високата цена, количината на додадена Mo се контролира помеѓу 0,1-0,3% според големината и дебелината на ѕидот на деловите.

Ни Елемент.  Ni е главниот елемент од легура за формирање и стабилизирање на устенитот. Додавањето одредена количина Ni може да ја подобри стврднувањето и да ја натера микроструктурата да задржи мала количина задржан аустенит на собна температура за да ја подобри неговата цврстина. Но, цената на Ni е многу висока, а содржината на додадениот Ni е 0,1-0,3%.

Cu елемент.  Cu не формира карбиди и постои во матрицата како цврст раствор, кој може да ја подобри цврстината на челикот. Покрај тоа, Cu има сличен ефект на Ni, што може да ја подобри стврднувањето и електродниот потенцијал на матрицата и да ја зголеми отпорноста на корозија на челикот. Ова е особено важно за деловите отпорни на абење кои работат во услови на влажно мелење. Додавањето на Cu во челик отпорен на абење е 0,8-1,00%.

Елемент во трага.  Додавањето елементи во трагови во нисколегиран челик отпорен на абење е еден од најефикасните методи за подобрување на неговите својства. Може да ја рафинира како излеана микроструктура, да ги прочисти границите на зрната, да ја подобри морфологијата и дистрибуцијата на карбидите и подмножествата и да одржува доволна цврстина на нисколегиран челик отпорен на абење.

СП Елемент.  Тие се штетни елементи, кои лесно формираат подмножества на границата на зрната во челикот, ја зголемуваат кршливоста на челикот и ја зголемуваат тенденцијата на пукање на одлеаноците при леење и термичка обработка. Затоа, P и s се бара да бидат помали од 0,04%.

Така, хемискиот состав за легиран челик отпорен на абење е прикажан во следната табела:

Процес на топење

Суровините се стопеа во индукциона печка со средна фреквенција 1 T. Легурата била подготвена од старо челик, сурово железо, нискојаглероден ферохром, фероманган, феромолибден, електролитски никел и легура на ретки земји. По топењето се земаат мостри за хемиска анализа пред печката, а легурата се додава според резултатите од анализата. Кога составот и температурата ги исполнуваат барањата за прислушување, алуминиумот се вметнува за да се деоксидира; за време на процесот на прислушување, ретка земја Ti и V се додаваат за модификација.

Истурање и лиење

Во процесот на обликување се користи леење калапи од песок. Откако стопениот челик ќе се испушти од печката, се става во кантата. Кога температурата ќе падне на 1 450 ℃, точењето започнува. За да се направи растопениот челик брзо да го пополни калапот за песок, треба да се примени поголем систем за затворање (20% поголем од оној на обичниот јаглероден челик). Со цел да се подобри времето на хранење и способноста за хранење на подигачот, ладното железо се користи за да се совпадне со подигачот и методот на надворешно загревање е усвоен за да се добие густата структура како излеана. Големината на чеканот за истурање е 700 mm * 400 mm * 120 mm, а тежината на едно парче е 250 kg. Откако ќе се исчисти лиењето, се врши високотемпературно жарење, а потоа се сечат капачето и подигачот.

Термичка обработка

Усвоен е процесот на термичка обработка на гаснење и калење. Со цел да се спречи пукнатината за гаснење на отворот за инсталација, усвоен е локалниот метод на гаснење. Отпорната печка од типот на кутија се користеше за загревање на леењето, температурата на устенитизирање беше (900 ± 10 ℃), а времето на задржување беше 5 часа. Стапката на ладење на специјалното гасење на водено стакло е помеѓу вода и масло. Многу е корисно да се спречи гаснење пукнатини и деформации за гаснење, а медиумот за гаснење има ниска цена, добра безбедност и практичност. По гаснењето, се усвојува процесот на калење со ниска температура, температурата на калење е (230 ± 10) ℃ и времето на задржување е 6 часа.

Контрола на квалитет

Главните критични точки на челикот беа измерени со оптички дилатометар dt1000, а кривата на изотермална трансформација на недоволно ладен аустенит беше измерена со методот на металографска цврстина.

Кривата TTT на легираниот челик

Од линијата на кривата TTT, можеме да знаеме:

1. Постојат очигледни региони на заливот помеѓу кривите на трансформација на високотемпературен ферит, перлит и баинит со средна температура. C-кривата на трансформација на перлит е одвоена од онаа на баинитната трансформација, покажувајќи го законот за изглед на независна C-крива, која припаѓа на два типа „носови“, додека баинитскиот регион е поблиску до кривата S. Бидејќи челикот содржи елементи кои формираат карбид Cr, Mo, итн., овие елементи се раствораат во аустенит за време на загревањето, што може да го одложи распаѓањето на недоволно ладениот устенит и да ја намали стапката на неговото распаѓање. Во исто време, тие исто така влијаат на температурата на распаѓање на недоволно ладен устенит. Cr и Mo прават зоната на трансформација на перлитот да се пресели на повисока температура и да ја намали температурата на трансформацијата на баинитот. На овој начин, кривата на трансформација на перлитот и баинитот се издвојува во кривата TTT, а во средината се појавува субладена аустенитна метастабилна зона, која е околу 500-600 ℃.
2. Температурата на врвот на носот на челикот е околу 650 ℃, температурниот опсег на транзиција на феритот е 625-750 ℃, температурниот опсег на трансформација на перлит е 600-700 ℃, а температурниот опсег на трансформација на баинитот е 350-500 ℃.
3. Во регионот на трансформација со висока температура, најраното време за таложење на феритот е 612 секунди, најкраткиот период на инкубација на перлитот е 7 270 секунди, а трансформациската количина на перлит достигнува 50% на 22 860 секунди; периодот на инкубација на трансформацијата на баинитот е околу 20 секунди на 400 ℃ и трансформацијата на мартензит се случува кога температурата е под 340 ℃. Се гледа дека челикот има добра стврднување.

Механички имот

Примероците беа земени од пробното произведено големо тело на чекан за уништување, а примерокот од лента од 10 mm * 10 mm * 20 mm беше исечен со сечење на жица однадвор кон внатре, а цврстината беше измерена од површината до центарот. Позицијата на земање мостри е прикажана на сл. 2. #1 и #2 се земени од телото на чеканот на уништувачот, а #3 се земаат во отворот за инсталација. Резултатите од мерењето на тврдоста се прикажани во Табела 2.

Сликата на чеканот за уништување

Од Табела 2 може да се види дека цврстината на HRC на телото на чеканот (#1) е поголема од 48,8, додека тврдоста на отворот за монтирање (#3) е релативно помала. Телото на чеканот е главниот работен дел. Високата цврстина на телото на чеканот може да обезбеди висока отпорност на абење; малата цврстина на отворот за монтирање може да обезбеди висока цврстина. На овој начин се задоволуваат различните барања за изведба на различни делови. Од еден примерок, може да се открие дека тврдоста на површината е генерално повисока од цврстината на јадрото, а опсегот на флуктуација на цврстината не е многу голем.

Податоците за цврстина на удар, цврстина на истегнување и издолжување се прикажани во Табела 3. Од Табела 3 може да се види дека цврстината на ударот на примерокот Charpy во форма на U од чеканот е над 40 J / cm2, а најголемата цврстина на дупката за монтирање е 58,58 J / cm*cm; издолжувањето на пресретнатите примероци е повеќе од 6,6%, а цврстината на истегнување е повеќе од 1360 MPa. Цврстината на ударот на челикот е поголема од онаа на обичниот нисколегиран челик (20-40 J / cm2). Општо земено, ако тврдоста е поголема, цврстината ќе се намали. Од горенаведените експериментални резултати може да се види дека ова правило во основа е во согласност со него.

Микроструктура

Микроструктура беше исечен мал примерок од скршениот крај на ударната мостра, а потоа металографскиот примерок беше подготвен со мелење, претходно мелење и полирање. Распределбата на инклузиите беше забележана под услов да нема ерозија, а структурата на матрицата беше забележана откако беше еродирана со алкохол од 4% азотна киселина. Неколку типични структури на чекани за уништување легура се прикажани на сл. 3.

Сл. 3 Микроструктурите на чеканот за уништување Сл. 3А ја прикажува морфологијата и дистрибуцијата на инклузиите во челикот. Може да се види дека бројот и големината на подмножества се релативно мали, без никаква празнина за собирање, порозност на собирање и порозност. Од сликите 3б, В, Д и Е, може да се види дека и близу површината и блиску средишната положба

Резултатите покажуваат дека зацврстената структура се добива од површината кон центарот и се добива доволно стврднување. Микроструктурата во близина на центарот е погруба од онаа на површината, бидејќи јадрото е последното место за зацврстување, брзината на ладење е бавна и зрната лесно се одгледуваат.

Матрицата на Сл. 3б и В е летва мартензит со рамномерна распределба. Летвата на слика 3б е релативно мала, а летвата на сл. 3В е релативно дебела, а некои од нив се распоредени под агол од 120 °. Резултатите покажуваат дека зголемувањето на мартензитот по гаснењето на 900 ℃ главно се заснова на фактот дека големината на зрното на челикот брзо се зголемува по гаснењето на 900 ℃. Сл. 3D и e покажуваат фин мартензит и долен баинит со мала количина на мал и грануларен ферит. Белата површина е изгаснат мартензит, кој е релативно отпорен на корозија од баинитот, така што бојата е посветла; црната структура слична на игла е долниот баинит; црната точка е подмножества.

Бидејќи дупката за инсталација на чеканот за уништување се лади во воздух и температурата на гаснење е ниска, феритот не може целосно да се раствори во матрицата. Затоа, мала количина ферит останува во матрицата на мартензит во форма на мали парчиња и честички, што доведува до намалување на тврдоста.

Резултати

По леењето, на нашиот клиент му испративме два комплети чекани за уништување, еден сет чекани за уништување на челик отпорни на легура на абење, еден сет чекани за уништувач од манган челик. Врз основа на повратните информации од клиентите, чеканите за уништување челик отпорни на абење од легура го продолжуваат векот 1,6 пати повеќе од чеканот за уништување манган.

@Nick Sun      [email protected]