Codelco vil suspendere utvidelsen av El Teniente-gruven, siterer pandemi

Chiles statsdrevne Codelco sa lørdag at de midlertidig ville stoppe byggingen på et nytt nivå ved flaggskipet El Teniente-gruven, et grep den sa var nødvendig for å bekjempe den raskt spredende koronaviruspandemien.

Verdens fremste kobberprodusent Codelco sa i en uttalelse at tiltaket vil bringe den totale reduksjonen i ansatte ved Teniente-virksomheten til 4500 personer. Gruven vil fortsette å operere med en tidligere annonsert skiftplan på 14 dager på og 14 dager fri for å beskytte arbeidere, sa selskapet.

"Dette (tiltaket) begynte å bli implementert forrige helg," sa Codelco, og la til at flyttingen var rettet mot å "redusere tettheten til både våre egne og kontraktsansatte, redusere bevegelsen og redusere muligheten for infeksjon."

Avgjørelsen kommer da Federation of Copper Workers (FTC), en paraplygruppe for Codelcos fagforeninger, kunngjorde at en kontraktsarbeider ved El Teniente hadde dødd av covid-19, det sjette dødsfallet av sykdommen i selskapets virksomhet.

Fagforeninger sier at minst 2300 av Codelcos arbeidere har blitt smittet med viruset siden utbruddet startet i midten av mars.

Koronavirusutbruddet fanget Codelco midt i et 10-årig initiativ på 40 milliarder dollar for å oppgradere sine aldrende gruver. El Teniente-prosjektet ville forlenge levetiden til den hundre år gamle gruven, som ligger i Andesfjellene sør for hovedstaden Santiago.

Fagforeninger og sosiale grupper har økt presset på Codelco og andre gruvearbeidere for å styrke beskyttelsen for arbeidere, inkludert et forslag denne uken om å stenge gruver nord for Teniente, i Antofagasta-regionen, i to uker.

Codelco-sjef Octavio Araneda sa i et intervju med lokale medier torsdag at ethvert slikt trekk ville være "katastrofale" for landet. Han forsvarte selskapets virusrespons som proaktiv.

Selskapet sa at det ville fortsette med planlegging og forberedelser for Teniente-utvidelsen til tross for tilbakeslagene. Toppbygging er forventet i 2021 og 2022, heter det i uttalelsen.

El Teniente produserte 459 744 tonn kobber i 2019.

Studer på det lavlegerte slitesterke stålet for shredderhammere

Høyt manganstål er mye brukt i støping av små hammere (normalt mindre enn 90 kg). Imidlertid er manganstål ikke egnet for hammer for gjenvinning av metall (normal vekt rundt 200 kg-500 kg). Vårt støperi bruker lavlegert stål for støping av store shredderhammere.

Valg av materialelement

Legeringssammensetningsdesignet må fullt ut vurdere å oppfylle ytelseskravene til legeringen. Designprinsippet er å sikre nok herdbarhet og høy hardhet og seighet. Den indre spenningen til bainitt er generelt lavere enn for martensitt, og slitestyrken til bainitt er bedre enn for martensitt ved samme hardhet. Sammensetningen av legert stål som følgende:

Karbonelement.  Karbon er nøkkelelementet som påvirker mikrostrukturen og egenskapene til slitesterkt stål med lavt og middels legering. Ulikt karboninnhold kan få et annet samsvar mellom hardhet og seighet. Lavkarbonlegering har høyere seighet, men lavere hardhet, høykarbonlegering har høy hardhet, men utilstrekkelig seighet, mens middels karbonlegering har høy hardhet og god seighet. For å oppnå høy seighet for å møte driftsforholdene til store og tykke slitesterke deler med stor slagkraft, er utvalget av lavkarbonstål 0,2 ~ 0,3%.

Si Element.  Si spiller hovedsakelig en rolle som løsningsforsterkning i stål, men for høy Si vil øke sprøheten til stål, så innholdet er 0,2 ~ 0,4%.

Mn Element.  Kina er rikt på manganressurser og lav pris, så det har blitt det viktigste tilsetningselementet i lavlegert slitebestandig stål. På den ene siden spiller mangan i stålet rollen som løsningsforsterkning for å forbedre styrken og hardheten til stålet, og på den annen side forbedrer det herdbarheten til stålet. Imidlertid vil for mye mangan øke det beholdte austenittvolumet, så manganinnholdet er bestemt til å være 1,0-2,0 %.

Cr Element.  Cr spiller en ledende rolle i lavlegert slitebestandig støpestål. Cr kan delvis oppløses i austenitt for å styrke matrisen uten å redusere seigheten, utsette transformasjonen av underkjølt austenitt og øke herdbarheten til stål, spesielt når det er riktig kombinert med mangan og silisium, kan herdbarheten forbedres betraktelig. Cr har høyere herdingsmotstand og kan gjøre egenskapene til tykke endeflater ensartede. så Cr-innholdet er bestemt til å være 1,5-2,0%.

Mo Element.  Mo kan effektivt foredle den støpte mikrostrukturen, forbedre jevnheten i tverrsnittet, forhindre forekomsten av temperamentsprøhet, forbedre herdingsstabiliteten og slagfastheten til stål. Resultatene viser at herdbarheten til stål er betydelig forbedret, og styrken og hardheten til stålet kan forbedres. På grunn av den høye prisen er imidlertid tilsetningsmengden av Mo kontrollert mellom 0,1-0,3% i henhold til størrelsen og veggtykkelsen til delene.

Ni Element.  Ni er det viktigste legeringselementet for å danne og stabilisere austenitt. Tilsetning av en viss mengde Ni kan forbedre herdbarheten og få mikrostrukturen til å beholde en liten mengde tilbakeholdt austenitt ved romtemperatur for å forbedre dens seighet. Men prisen på Ni er svært høy, og innholdet av tilsatt Ni er 0,1- 0,3 %.

Cu Element.  Cu danner ikke karbider og finnes i matrisen som en fast løsning, noe som kan forbedre seigheten til stål. I tillegg har Cu en lignende effekt som Ni, som kan forbedre herdbarheten og elektrodepotensialet til matrisen, og øke korrosjonsmotstanden til stål. Dette er spesielt viktig for slitasjebestandige deler som arbeider under våtslipeforhold. Tilsetningen av Cu i slitesterkt stål er 0,8-1,00 %.

Sporstoffet.  Å legge til sporelementer i lavlegert slitebestandig stål er en av de mest effektive metodene for å forbedre egenskapene. Den kan foredle støpt mikrostruktur, rense korngrenser, forbedre morfologien og fordelingen av karbider og inneslutninger, og opprettholde tilstrekkelig seighet av lavlegert slitebestandig stål.

SP-element.  De er skadelige elementer, som lett danner korngrense-inneslutninger i stål, øker skjørheten til stål og øker støpegods sprekker under støping og varmebehandling. Derfor kreves det at P og s er mindre enn 0,04 %.

Så den kjemiske sammensetningen for legert slitebestandig stål er vist i følgende tabell:

Smelteprosess

Råvarene ble smeltet i en 1 T middels frekvens induksjonsovn. Legeringen ble fremstilt av skrapstål, råjern, ferrokrom med lavt karbon, ferromangan, ferromolybden, elektrolytisk nikkel og legering av sjeldne jordarter. Etter smelting tas det prøver for kjemisk analyse før ovnen, og legeringen tilsettes i henhold til analyseresultatene. Når sammensetningen og temperaturen oppfyller kravene til tapping, settes aluminium inn for å deoksidere; under tappeprosessen tilsettes sjeldne jordartsmetaller Ti og V for modifikasjon.

Helling og støping

Sandformstøping brukes i støpeprosessen. Etter at det smeltede stålet er sluppet ut av ovnen, legges det i øsen. Når temperaturen synker til 1 450 ℃, starter skjenkingen. For å få det smeltede stålet til å fylle sandformen raskt, bør et større portsystem (20 % større enn vanlig karbonstål) tas i bruk. For å forbedre matetiden og mateevnen til stigerøret, brukes kaldjernet for å matche stigerøret, og den eksterne oppvarmingsmetoden brukes for å oppnå den tette støpte strukturen. Størrelsen på den helle store makuleringshammeren er 700 mm * 400 mm * 120 mm, og vekten av et enkelt stykke er 250 kg. Etter at støpen er rengjort, utføres høytemperaturgløding, og deretter kuttes porten og stigerøret.

varmebehandling

Varmebehandlingsprosessen for bråkjøling og temperering er tatt i bruk. For å forhindre slukningssprekken ved installasjonshullet, brukes den lokale slukningsmetoden. Motstandsovnen av bokstype ble brukt til å varme opp støpegodset, austenitiseringstemperaturen var (900 ± 10 ℃) og holdetiden var 5 timer. Kjølehastigheten til den spesielle vannglasskjøleren er mellom vann og olje. Det er svært fordelaktig å forhindre quenching crack og quenching deformasjon, og quenching medium har lave kostnader, god sikkerhet og gjennomførbarhet. Etter bråkjøling blir lavtemperaturtemperingsprosessen tatt i bruk, tempereringstemperaturen er (230 ± 10) ℃ og holdetiden er 6 timer.

Kvalitetskontroll

De viktigste kritiske punktene til stål ble målt med optisk dilatometer dt1000, og den isotermiske transformasjonskurven til underkjølt austenitt ble målt ved den metallografiske hardhetsmetoden.

TTT-kurven til legert stål

Fra TTT-kurvelinjen kan vi vite:

1. Det er åpenbare Bay-regioner mellom transformasjonskurvene for høytemperaturferritt, perlitt og bainitt med middels temperatur. C-kurven for perlitttransformasjon er atskilt fra den for bainitttransformasjon, og viser utseendeloven til uavhengig C-kurve, som tilhører to "nese"-typer, mens bainittregionen er nærmere S-kurven. Fordi stålet inneholder karbiddannende elementer Cr, Mo, etc., løses disse elementene opp til austenitt under oppvarming, noe som kan forsinke nedbrytningen av underkjølt austenitt og redusere nedbrytningshastigheten. Samtidig påvirker de også nedbrytningstemperaturen til underkjølt austenitt. Cr og Mo får perlitttransformasjonssonen til å bevege seg til en høyere temperatur og senke bainitttransformasjonstemperaturen. På denne måten separeres transformasjonskurven for perlitt og bainitt i TTT-kurven, og en underkjølt austenitt-metastabil sone vises i midten, som er omtrent 500-600 ℃.
2. Nesespissens temperatur på stålet er omtrent 650 ℃, ferrittovergangstemperaturområdet er 625-750 ℃, perlitttransformasjonstemperaturområdet er 600-700 ℃, og bainitt-transformasjonstemperaturområdet er 350-500 ℃.
3. I høytemperaturtransformasjonsregionen er den tidligste tiden for å utfelle ferritt 612 s, den korteste inkubasjonstiden for perlitt er 7 270 s, og transformasjonsmengden av perlitt når 50 % ved 22 860 s; inkubasjonsperioden for bainitttransformasjon er omtrent 20 s ved 400 ℃ og martensitttransformasjon skjer når temperaturen er under 340 ℃. Det kan sees at stålet har god herdbarhet.

Mekanisk eiendom

Det ble tatt prøver fra den prøveproduserte store shredderhammerkroppen, og en 10 mm * 10 mm * 20 mm stripeprøve ble kuttet ved trådskjæring fra utsiden til innsiden, og hardheten ble målt fra overflaten til midten. Prøvetakingsposisjonen er vist i fig. 2. #1 og #2 er tatt fra shredderhammeren, og #3 er tatt ved installasjonshullet. Resultatene av hardhetsmålingen er vist i tabell 2.

Bildet av makuleringshammeren

Det kan ses av tabell 2 at hardheten HRC til hammerkroppen (#1) er større enn 48,8, mens hardheten til monteringshullet (#3) er relativt lavere. Hammerkroppen er den viktigste arbeidsdelen. Den høye hardheten til hammerkroppen kan sikre høy slitestyrke; den lave hardheten til monteringshullet kan gi høy seighet. På denne måten oppfylles de ulike ytelseskravene til ulike deler. Fra en enkelt prøve kan man finne at overflatehardheten generelt er høyere enn kjernehardheten, og hardhetsfluktuasjonsområdet er ikke veldig stort.

Dataene for støtseighet, strekkfasthet og forlengelse er vist i tabell 3. Det kan sees fra tabell 3 at støtseigheten til det U-formede Charpy-prøvestykket av hammeren er over 40 J/cm2, og den høyeste seigheten på monteringshullet er 58,58 J / cm*cm; forlengelsen av prøvene som fanges opp er mer enn 6,6%, og strekkstyrken er mer enn 1360 MPa. Slagfastheten til stålet er høyere enn det vanlige lavlegerte stål (20-40 J / cm2). Generelt sett, hvis hardheten er høyere, vil seigheten reduseres. Fra de ovennevnte eksperimentelle resultatene kan man se at denne regelen i utgangspunktet er i tråd med den.

Mikrostruktur

Mikrostruktur en liten prøve ble kuttet fra den ødelagte enden av slagprøven, og deretter ble den metallografiske prøven forberedt ved sliping, forsliping og polering. Fordelingen av inneslutninger ble observert under betingelse av ingen erosjon, og matrisestrukturen ble observert etter å ha blitt erodert med 4% salpetersyrealkohol. Flere typiske strukturer av shredderhammere i legering er vist i fig. 3.

Fig. 3 Mikrostrukturene til shredderhammeren Fig. 3A viser morfologien og fordelingen av inneslutninger i stålet. Det kan sees at antall og størrelse på inneslutninger er relativt små, uten krympehulrom, krympeporøsitet og porøsitet. Fra figurene 3b, C, D og E kan det sees at både nær overflaten og nær senterposisjon

Resultatene viser at den herdede strukturen oppnås fra overflaten til sentrum, og det oppnås nok herdbarhet. Mikrostrukturen nær sentrum er grovere enn ved overflaten fordi kjernen er det endelige størkningsstedet, avkjølingshastigheten er langsom og kornene er lette å dyrke.

Matrisen i fig. 3b og C er laft martensitt med jevn fordeling. Lekten i fig. 3b er relativt liten, og lekten i fig. 3C er relativt tykk, og noen av dem er anordnet i 120° vinkel. Resultatene viser at økningen av martensitt etter bråkjøling ved 900 ℃ hovedsakelig er basert på det faktum at kornstørrelsen på stålet øker raskt etter bråkjøling ved 900 ℃. Fig. 3D og e viser fin martensitt og lavere bainitt med en liten mengde liten og granulær ferritt. Det hvite området er bråkjølt martensitt, som er relativt korrosjonsbestandig enn bainitt, så fargen er lysere; den svarte nållignende strukturen er lavere bainitt; den svarte flekken er inneslutninger.

Fordi installasjonshullet til shredderhammeren er avkjølt i luft og bråkjølingstemperaturen er lav, kan ikke ferritten løses helt opp i matrisen. Derfor forblir en liten mengde ferritt i martensittmatrisen i form av små biter og partikler, noe som fører til reduksjon av hardhet.

Resultater

Etter støping sendte vi to sett shredderhammere til kunden vår, ett sett med slitasjebestandige stålkvernhammere av legert stål, ett sett med shredderhammere i manganstål. Basert på tilbakemeldinger fra kunder, har de slitesterke hammerne i legert stål en levetid på 1,6 ganger mer enn mangan-kvernhammeren.

@Nick Sun      [email protected]