Codelco obustavlja širenje rudnika El Teniente, navodi pandemiju

Čileanski državni Codelco rekao je u subotu da će privremeno zaustaviti gradnju na novoj razini u svom vodećem rudniku El Teniente, što je potez za koji je rekao da je neophodan za borbu protiv pandemije koronavirusa koja se brzo širi.

Vodeći svjetski proizvođač bakra Codelco rekao je u priopćenju da će ta mjera dovesti do ukupnog smanjenja osoblja u njegovim Teniente operacijama na 4500 ljudi. Rudnik će nastaviti s radom prema ranije najavljenom rasporedu smjena od 14 radnih dana i 14 slobodnih dana kako bi se zaštitili radnici, priopćeno je iz tvrtke.

“Ova (mjera) se počela provoditi prošlog vikenda”, rekao je Codelco, dodajući da je taj potez usmjeren na “smanjenje gustoće i našeg i ugovornog osoblja, smanjenje kretanja i smanjenje mogućnosti zaraze”.

Odluka je došla nakon što je Federacija radnika bakra (FTC), krovna grupa Codelcovih sindikata, objavila da je ugovorni radnik u El Tenienteu preminuo od covida-19, šeste smrti od te bolesti u poslovanju tvrtke.

Sindikati kažu da je najmanje 2300 radnika Codelca zaraženo virusom od početka epidemije sredinom ožujka.

Epidemija koronavirusa zahvatila je Codelco usred desetogodišnje inicijative vrijedne 40 milijardi dolara za nadogradnju starih rudnika. Projekt El Teniente produžio bi radni vijek stoljetnog rudnika koji se nalazi u Andama južno od glavnog grada Santiaga.

Sindikati i društvene skupine pojačali su pritisak na Codelco i druge rudare da pojačaju zaštitu radnika, uključujući prijedlog ovog tjedna da se zatvore rudnici sjeverno od Tenientea, u regiji Antofagasta, na dva tjedna.

Izvršni direktor Codelca Octavio Araneda rekao je u intervjuu za lokalne medije u četvrtak da bi svaki takav potez bio "katastrofalan" za zemlju. Branio je odgovor tvrtke na virus kao proaktivan.

Tvrtka je rekla da će nastaviti s planiranjem i pripremama za proširenje Tenientea unatoč zastojima. Vrhunac izgradnje očekuje se 2021. i 2022. godine, stoji u priopćenju.

El Teniente je 2019. proizveo 459.744 tone bakra.

Studija niskolegiranog čelika otpornog na habanje za čekiće za drobljenje

Čelik s visokim sadržajem mangana široko se koristi za lijevanje čekića male težine (obično manje od 90 kg). Međutim, za čekić za drobljenje metala (obično težak oko 200 kg-500 kg), manganski čelik nije prikladan. Naša ljevaonica koristi niskolegirani čelik za lijevanje velikih čekića za drobljenje.

Odabir elementa materijala

Dizajn sastava legure mora u potpunosti uzeti u obzir ispunjavanje zahtjeva izvedbe legure. Princip dizajna je osigurati dovoljnu otvrdljivost i visoku tvrdoću i žilavost. Unutarnje naprezanje beinita je općenito niže od martenzita, a otpornost na habanje beinita je bolja od martenzita pri istoj tvrdoći. Sastav legiranog čelika je sljedeći:

Ugljični element.  Ugljik je ključni element koji utječe na mikrostrukturu i svojstva nisko i srednje legiranog čelika otpornog na habanje. Različiti sadržaj ugljika može postići različit odnos između tvrdoće i žilavosti. Niskougljična legura ima veću žilavost, ali nižu tvrdoću, legura s visokim ugljikom ima visoku tvrdoću, ali nedovoljnu žilavost, dok legura srednjeg ugljika ima visoku tvrdoću i dobru žilavost. Kako bi se postigla visoka žilavost za ispunjavanje uvjeta rada velikih i debelih dijelova otpornih na habanje s velikom udarnom silom, raspon niskougljičnog čelika je 0,2 ~ 0,3%.

Si Element.  Si uglavnom igra ulogu jačanja otopine u čeliku, ali previsok Si će povećati lomljivost čelika, pa je njegov sadržaj 0,2 ~ 0,4%.

Mn Element.  Kina je bogata resursima mangana i niske cijene, pa je postala glavni aditivni element niskolegiranog čelika otpornog na habanje. S jedne strane, mangan u čeliku ima ulogu jačanja otopine kako bi se poboljšala čvrstoća i tvrdoća čelika, a s druge strane, poboljšava kaljivost čelika. Međutim, prekomjerni mangan će povećati volumen zadržanog austenita, pa se utvrđuje da je sadržaj mangana 1,0-2,0%.

Cr element.  Cr igra vodeću ulogu u niskolegiranim lijevanim čelicima otpornim na habanje. Cr se može djelomično otopiti u austenitu kako bi ojačao matricu bez smanjenja žilavosti, odgodio transformaciju pothlađenog austenita i povećao kaljivost čelika, posebno kada se pravilno kombinira s manganom i silicijem, otvrdljivost se može uvelike poboljšati. Cr ima veću otpornost na kaljenje i može ujednačiti svojstva debelog kraja. pa se odredi sadržaj Cr od 1,5-2,0%.

Mo Element.  Mo može učinkovito pročistiti lijevanu mikrostrukturu, poboljšati ujednačenost poprečnog presjeka, spriječiti pojavu lomljivosti pri kaljenju, poboljšati stabilnost kaljenja i udarnu žilavost čelika. Rezultati pokazuju da je kaljivost čelika značajno poboljšana, a čvrstoća i tvrdoća čelika mogu se poboljšati. Međutim, zbog visoke cijene, količina dodatka Mo je kontrolirana između 0,1-0,3% ovisno o veličini i debljini stijenke dijelova.

Ni Element.  Ni je glavni element legure za formiranje i stabilizaciju austenita. Dodavanje određene količine Ni može poboljšati kaljivost i učiniti da mikrostruktura zadrži malu količinu zadržanog austenita na sobnoj temperaturi radi poboljšanja svoje žilavosti. Ali cijena Ni je vrlo visoka, a sadržaj dodanog Ni je 0,1-0,3%.

Cu element.  Cu ne stvara karbide i postoji u matrici kao čvrsta otopina, što može poboljšati žilavost čelika. Osim toga, Cu ima sličan učinak kao Ni, što može poboljšati kaljivost i elektrodni potencijal matrice, te povećati otpornost čelika na koroziju. To je osobito važno za dijelove otporne na habanje koji rade u uvjetima mokrog brušenja. Dodatak Cu u čeliku otpornom na habanje iznosi 0,8-1,00%.

Element u tragovima.  Dodavanje elemenata u tragovima u niskolegirani čelik otporan na habanje jedna je od najučinkovitijih metoda za poboljšanje njegovih svojstava. Može poboljšati lijevanu mikrostrukturu, pročistiti granice zrna, poboljšati morfologiju i raspodjelu karbida i inkluzija te održati dovoljnu žilavost niskolegiranog čelika otpornog na habanje.

SP element.  Oni su štetni elementi, koji lako stvaraju inkluzije na granici zrna u čeliku, povećavaju lomljivost čelika i povećavaju sklonost pucanju odljevaka tijekom lijevanja i toplinske obrade. Stoga P i s moraju biti manji od 0,04%.

Dakle, kemijski sastav legiranog čelika otpornog na habanje prikazan je u sljedećoj tablici:

Proces topljenja

Sirovine su otopljene u indukcijskoj peći srednje frekvencije od 1 T. Legura je pripremljena od metalnog otpada, sirovog željeza, niskougljičnog ferokroma, feromangana, feromolibdena, elektrolitičkog nikla i legure rijetkih zemalja. Nakon taljenja uzimaju se uzorci za kemijsku analizu prije peći, a legura se dodaje prema rezultatima analize. Kada sastav i temperatura ispunjavaju zahtjeve točenja, aluminij se ubacuje za deoksidaciju; tijekom procesa točenja, rijetki zemni Ti i V se dodaju radi modifikacije.

Izlijevanje i lijevanje

U procesu oblikovanja koristi se lijevanje u pješčani kalup. Nakon što se rastaljeni čelik ispusti iz peći, stavlja se u lonac. Kada temperatura padne na 1 450 ℃, počinje izlijevanje. Kako bi rastaljeni čelik brzo ispunio pješčani kalup, trebao bi se usvojiti veći sustav zatvaranja (20% veći od običnog ugljičnog čelika). Kako bi se poboljšalo vrijeme hranjenja i sposobnost hranjenja uspona, hladno željezo se koristi za usklađivanje s usponom, a metoda vanjskog grijanja je usvojena kako bi se dobila gusta lijevana struktura. Veličina velikog čekića za izlijevanje je 700 mm * 400 mm * 120 mm, a težina jednog komada je 250 kg. Nakon što se odljevak očisti, vrši se žarenje na visokim temperaturama, a zatim se izrezuju vrata i uspon.

Toplinska obrada

Usvojen je proces toplinske obrade kaljenja i kaljenja. Kako bi se spriječila pukotina pri gašenju na instalacijskom otvoru, usvojena je metoda lokalnog gašenja. Za zagrijavanje odljevka korištena je kutijasta otporna peć, temperatura austenitizacije (900 ± 10 ℃) i vrijeme držanja 5 h. Brzina hlađenja specijalnog vodenog stakla za gašenje je između vode i ulja. Vrlo je korisno spriječiti pukotine i deformacije gašenja, a medij za gašenje ima nisku cijenu, dobru sigurnost i praktičnost. Nakon gašenja, prihvaća se niskotemperaturni proces kaljenja, temperatura kaljenja je (230 ± 10) ℃ i vrijeme držanja je 6 h.

Kontrola kvalitete

Glavne kritične točke čelika mjerene su optičkim dilatometrom dt1000, a krivulja izotermne transformacije pothlađenog austenita izmjerena je metodom metalografske tvrdoće.

TTT krivulja legiranog čelika

Iz TTT krivulje možemo znati:

1. Postoje očite regije zaljeva između krivulja transformacije visokotemperaturnog ferita, perlita i srednjetemperaturnog bainita. C-krivulja perlitne transformacije je odvojena od one kod bainitne transformacije, pokazujući zakon izgleda neovisne C-krivulje, koja pripada tipu dva "nosa", dok je bainitna regija bliža S-krivulji. Budući da čelik sadrži elemente koji tvore karbide Cr, Mo, itd., ovi se elementi tijekom zagrijavanja otapaju u austenit, što može odgoditi razgradnju nedovoljno ohlađenog austenita i smanjiti njegovu brzinu raspadanja. Istodobno, utječu i na temperaturu raspadanja pothlađenog austenita. Cr i Mo tjeraju da se zona transformacije perlita pomakne na višu temperaturu i snizi temperaturu transformacije bainita. Na taj način se krivulja transformacije perlita i bainita odvaja u TTT krivulji, a u sredini se pojavljuje pothlađena metastabilna zona austenita, koja je oko 500-600 ℃.
2. Temperatura vrha nosa čelika je oko 650 ℃, raspon temperature feritnog prijelaza je 625-750 ℃, raspon temperature perlitne transformacije je 600-700 ℃, a raspon temperature bainitne transformacije je 350-500 ℃.
3. U području visokotemperaturne transformacije, najranije vrijeme za taloženje ferita je 612 s, najkraće razdoblje inkubacije perlita je 7 270 s, a količina transformacije perlita doseže 50% na 22 860 s; razdoblje inkubacije bainitne transformacije je oko 20 s na 400 ℃, a martenzitna transformacija se događa kada je temperatura ispod 340 ℃. Vidi se da čelik ima dobru kaljivost.

Mehanička svojstva

Uzorci su uzeti iz pokusnog proizvedenog velikog tijela čekića za drobljenje, a uzorak trake 10 mm * 10 mm * 20 mm izrezan je rezanjem žice izvana prema unutra, a tvrdoća je mjerena od površine prema sredini. Položaj uzorkovanja prikazan je na slici 2. #1 i #2 su uzeti iz tijela čekića drobilice, a #3 su uzeti na otvoru za ugradnju. Rezultati mjerenja tvrdoće prikazani su u tablici 2.

Slika čekića za drobljenje

Iz tablice 2 može se vidjeti da je tvrdoća HRC tijela čekića (#1) veća od 48,8, dok je tvrdoća montažne rupe (#3) relativno niža. Tijelo čekića je glavni radni dio. Visoka tvrdoća tijela čekića može osigurati visoku otpornost na habanje; niska tvrdoća montažne rupe može osigurati visoku žilavost. Na taj način ispunjavaju se različiti zahtjevi za performanse različitih dijelova. Iz jednog uzorka može se ustanoviti da je površinska tvrdoća općenito veća od tvrdoće jezgre, a raspon fluktuacije tvrdoće nije jako velik.

Podaci udarne žilavosti, vlačne čvrstoće i istezanja prikazani su u tablici 3. Iz tablice 3. može se vidjeti da je udarna žilavost Charpyjevog uzorka čekića u obliku slova U iznad 40 J/cm2, a najveća žilavost montažna rupa je 58,58 J / cm*cm; istezanje zahvaćenih uzoraka je više od 6,6%, a vlačna čvrstoća veća od 1360 MPa. Udarna žilavost čelika je veća nego kod običnog niskolegiranog čelika (20-40 J/cm2). Općenito govoreći, ako je tvrdoća veća, žilavost će se smanjiti. Iz gornjih eksperimentalnih rezultata može se vidjeti da je ovo pravilo u osnovi u skladu s njim.

Mikrostruktura

Mikrostruktura Od slomljenog kraja udarnog uzorka izrezan je mali uzorak, a zatim je metalografski uzorak pripremljen brušenjem, predbrušenjem i poliranjem. Raspodjela inkluzija promatrana je pod uvjetom da nema erozije, a struktura matriksa promatrana je nakon erozije 4% alkohola dušične kiseline. Nekoliko tipičnih konstrukcija čekića za drobljenje od legure prikazano je na slici 3.

Slika 3 Mikrostrukture čekića za drobljenje Slika 3A prikazuje morfologiju i raspodjelu inkluzija u čeliku. Vidi se da su broj i veličina inkluzija relativno mali, bez ikakve šupljine skupljanja, poroznosti skupljanja i poroznosti. Iz slika 3b, C, D i E može se vidjeti da je i blizu površine i blizu središnjeg položaja

Rezultati pokazuju da se stvrdnuta struktura dobiva od površine prema sredini, te se postiže dovoljna otvrdljivost. Mikrostruktura blizu središta je grublja od one na površini jer je jezgra konačno mjesto skrućivanja, brzina hlađenja je spora i zrna se lako uzgajaju.

Matrica na sl. 3b i C je letvičasti martenzit s ujednačenom raspodjelom. Letva na slici 3b je relativno mala, a letva na slici 3C je relativno debela, a neke od njih su raspoređene pod kutom od 120°. Rezultati pokazuju da se povećanje martenzita nakon gašenja na 900 ℃ uglavnom temelji na činjenici da se veličina zrna čelika brzo povećava nakon gašenja na 900 ℃. Sl. 3D i e prikazuju fini martenzit i donji bainit s malom količinom malog i zrnastog ferita. Bijela površina je kaljeni martenzit, koji je relativno otporan na koroziju od bainita, pa je boja svjetlija; crna igličasta struktura je donji bainit; crna točka su inkluzije.

Budući da se otvor za ugradnju čekića za drobljenje hladi na zraku, a temperatura gašenja je niska, ferit se ne može potpuno otopiti u matrici. Stoga u martenzitnoj matrici ostaje mala količina ferita u obliku sitnih komadića i čestica, što dovodi do smanjenja tvrdoće.

Rezultati

Nakon lijevanja, poslali smo dva seta čekića za drobljenje našem kupcu, jedan set čekića za drobljenje od legure otpornog na habanje, jedan set čekića za drobljenje od mangana. Na temelju povratnih informacija kupaca, čekići za drobljenje od legure otpornog na habanje imaju vijek trajanja 1,6 puta više od čekića od mangana.

@Nick Sun      [email protected]