Codelco suspend l'expansion de la mine El Teniente, cite une pandémie

La société d'État chilienne Codelco a déclaré samedi qu'elle interromprait temporairement la construction à un nouveau niveau dans sa mine phare d'El Teniente, une décision qui, selon elle, était nécessaire pour lutter contre la propagation rapide de la pandémie de coronavirus.

Le premier producteur mondial de cuivre Codelco a déclaré dans un communiqué que la mesure porterait la réduction totale du personnel de ses opérations de Teniente à 4 500 personnes. La mine continuera de fonctionner avec un horaire de travail précédemment annoncé de 14 jours de travail et 14 jours de congé pour protéger les travailleurs, a indiqué la société.

"Cette (mesure) a commencé à être mise en œuvre le week-end dernier", a déclaré Codelco, ajoutant que cette décision visait à "réduire la densité de notre propre personnel et de notre personnel contractuel, à réduire les mouvements et à réduire les risques d'infection".

La décision intervient alors que la Fédération des travailleurs du cuivre (FTC), un groupe de coordination des syndicats de Codelco, a annoncé qu'un travailleur contractuel d'El Teniente était décédé du covid-19, le sixième décès dû à la maladie dans les opérations de l'entreprise.

Les syndicats affirment qu'au moins 2 300 des travailleurs de Codelco ont été infectés par le virus depuis le début de l'épidémie à la mi-mars.

L'épidémie de coronavirus a surpris Codelco au milieu d'une initiative de 40 milliards de dollars sur 10 ans pour moderniser ses mines vieillissantes. Le projet El Teniente prolongerait la durée de vie de la mine centenaire, située dans les Andes au sud de la capitale Santiago.

Les syndicats et les groupes sociaux ont intensifié la pression sur Codelco et d'autres mineurs pour renforcer les protections des travailleurs, y compris une proposition cette semaine de fermer les mines au nord de Teniente, dans la région d'Antofagasta, pendant deux semaines.

Le PDG de Codelco, Octavio Araneda, a déclaré jeudi dans une interview aux médias locaux qu'une telle décision serait "catastrophique" pour le pays. Il a défendu la réponse virale de l'entreprise comme étant proactive.

La société a déclaré qu'elle poursuivrait la planification et les préparatifs de l'expansion de Teniente malgré les revers. Le pic de construction est attendu en 2021 et 2022, selon le communiqué.

El Teniente a produit 459 744 tonnes de cuivre en 2019.

Etude sur l'acier faiblement allié résistant à l'usure pour marteaux broyeurs

L'acier à haute teneur en manganèse est largement utilisé dans la coulée de marteaux de petit poids (normalement moins de 90 kg). Cependant, pour le marteau de déchiqueteuse à recyclage de métal (pesant normalement entre 200 kg et 500 kg), l'acier au manganèse n'est pas adapté. Notre fonderie utilise de l'acier faiblement allié pour la coulée de gros marteaux broyeurs.

Sélection de l'élément matériel

La conception de la composition de l'alliage doit pleinement tenir compte des exigences de performance de l'alliage. Le principe de conception est d'assurer une trempabilité suffisante et une dureté et une ténacité élevées. La contrainte interne de la bainite est généralement inférieure à celle de la martensite, et la résistance à l'usure de la bainite est meilleure que celle de la martensite à la même dureté. La composition de l'acier allié comme suit :

Élément de carbone.  Le carbone est l'élément clé affectant la microstructure et les propriétés de l'acier résistant à l'usure faiblement et moyennement allié. Une teneur en carbone différente peut obtenir une relation d'appariement différente entre la dureté et la ténacité. L'alliage à faible teneur en carbone a une ténacité plus élevée mais une dureté inférieure, l'alliage à haute teneur en carbone a une dureté élevée mais une ténacité insuffisante, tandis que l'alliage à carbone moyen a une dureté élevée et une bonne ténacité. Afin d'obtenir une ténacité élevée pour répondre aux conditions de service de pièces grandes et épaisses résistantes à l'usure avec une grande force d'impact, la gamme d'acier à faible teneur en carbone est de 0,2 ~ 0,3%.

Élément Si.  Le Si joue principalement un rôle de renforcement de la solution dans l'acier, mais un Si trop élevé augmentera la fragilité de l'acier, sa teneur est donc de 0,2 ~ 0,4 %.

Élément Mn.  La Chine est riche en ressources en manganèse et à bas prix, elle est donc devenue le principal élément additif de l'acier faiblement allié résistant à l'usure. D'une part, le manganèse dans l'acier joue le rôle de renforcement de solution pour améliorer la résistance et la dureté de l'acier, et d'autre part, il améliore la trempabilité de l'acier. Cependant, un excès de manganèse augmentera le volume d'austénite retenu, de sorte que la teneur en manganèse est déterminée comme étant de 1,0 à 2,0 %.

Élément Cr.  Cr joue un rôle de premier plan dans l'acier moulé résistant à l'usure faiblement allié. Le Cr peut être partiellement dissous dans l'austénite pour renforcer la matrice sans réduire la ténacité, retarder la transformation de l'austénite sous-refroidie et augmenter la trempabilité de l'acier, en particulier lorsqu'il est correctement combiné avec du manganèse et du silicium, la trempabilité peut être grandement améliorée. Cr a une résistance au revenu plus élevée et peut uniformiser les propriétés de la face d'extrémité épaisse. la teneur en Cr est donc déterminée comme étant de 1,5 à 2,0 %.

Élément Mo.  Mo peut affiner efficacement la microstructure brute de coulée, améliorer l'uniformité de la section transversale, empêcher l'apparition d'une fragilité à la trempe, améliorer la stabilité à la trempe et la résistance aux chocs de l'acier. Les résultats montrent que la trempabilité de l'acier est considérablement améliorée et que la résistance et la dureté de l'acier peuvent être améliorées. Cependant, en raison du prix élevé, la quantité ajoutée de Mo est contrôlée entre 0,1 et 0,3 % en fonction de la taille et de l'épaisseur de paroi des pièces.

Élément Ni.  Ni est le principal élément d'alliage pour former et stabiliser l'austénite. L'ajout d'une certaine quantité de Ni peut améliorer la trempabilité et faire en sorte que la microstructure retienne une petite quantité d'austénite retenue à température ambiante pour améliorer sa ténacité. Mais le prix du Ni est très élevé et la teneur en Ni ajouté est de 0,1 à 0,3 %.

Élément Cu.  Cu ne forme pas de carbures et existe dans la matrice sous forme de solution solide, ce qui peut améliorer la ténacité de l'acier. De plus, Cu a un effet similaire à Ni, ce qui peut améliorer la trempabilité et le potentiel d'électrode de la matrice, et augmenter la résistance à la corrosion de l'acier. Ceci est particulièrement important pour les pièces résistantes à l'usure travaillant dans des conditions de meulage humides. L'ajout de Cu dans l'acier résistant à l'usure est de 0,8 à 1,00 %.

Oligo-élément.  L'ajout d'oligo-éléments dans un acier faiblement allié résistant à l'usure est l'une des méthodes les plus efficaces pour améliorer ses propriétés. Il peut affiner la microstructure brute de coulée, purifier les joints de grains, améliorer la morphologie et la distribution des carbures et des inclusions, et maintenir une ténacité suffisante de l'acier faiblement allié résistant à l'usure.

Élément SP.  Ce sont des éléments nocifs qui forment facilement des inclusions aux joints de grains dans l'acier, augmentent la fragilité de l'acier et augmentent la tendance à la fissuration des pièces moulées pendant la coulée et le traitement thermique. Par conséquent, P et s doivent être inférieurs à 0,04 %.

Ainsi, la composition chimique de l'acier allié résistant à l'usure est indiquée dans le tableau suivant :

Processus de fusion

Les matières premières ont été fondues dans un four à induction à moyenne fréquence de 1 T. L'alliage a été préparé avec de la ferraille, de la fonte brute, du ferrochrome à faible teneur en carbone, du ferromanganèse, du ferromolybdène, du nickel électrolytique et un alliage de terres rares. Après la fusion, des échantillons sont prélevés pour analyse chimique avant le four et l'alliage est ajouté en fonction des résultats d'analyse. Lorsque la composition et la température répondent aux exigences du taraudage, l'aluminium est inséré pour se désoxyder ; pendant le processus de taraudage, des terres rares Ti et V sont ajoutés pour modification.

Verser et couler

Le moulage en sable est utilisé dans le processus de moulage. Une fois l'acier en fusion déchargé du four, il est placé dans la poche. Lorsque la température descend à 1 450 ℃, la coulée commence. Afin de faire en sorte que l'acier fondu remplisse rapidement le moule en sable, un système de porte plus grand (20% plus grand que celui de l'acier au carbone ordinaire) doit être adopté. Afin d'améliorer le temps d'alimentation et la capacité d'alimentation de la colonne montante, le fer froid est utilisé pour correspondre à la colonne montante et la méthode de chauffage externe est adoptée pour obtenir la structure dense telle que coulée. La taille du grand marteau déchiqueteuse verseur est de 700 mm * 400 mm * 120 mm et le poids d'une seule pièce est de 250 kg. Une fois la pièce moulée nettoyée, un recuit à haute température est effectué, puis la porte et la colonne montante sont coupées.

Traitement thermique

Le processus de traitement thermique de trempe et de revenu est adopté. Afin d'éviter la fissure de trempe au niveau du trou d'installation, la méthode de trempe locale est adoptée. Le four à résistance de type boîte a été utilisé pour chauffer la pièce moulée, la température d'austénitisation était de (900 ± 10 ℃) et le temps de maintien était de 5 h. La vitesse de refroidissement du verre soluble spécial se situe entre l'eau et l'huile. Il est très avantageux d'empêcher les fissures de trempe et la déformation de trempe, et le milieu de trempe a un faible coût, une bonne sécurité et une praticabilité. Après la trempe, le processus de revenu à basse température est adopté, la température de revenu est de (230 ± 10) ℃ et le temps de maintien est de 6 h.

Contrôle de qualité

Les principaux points critiques de l'acier ont été mesurés par le dilatomètre optique dt1000, et la courbe de transformation isotherme de l'austénite sous-refroidie a été mesurée par la méthode de dureté métallographique.

La courbe TTT de l'acier allié

A partir de la ligne de courbe TTT, nous pouvons savoir :

1. Il existe des régions de baie évidentes entre les courbes de transformation de la ferrite à haute température, de la perlite et de la bainite à température moyenne. La courbe C de la transformation perlitique est séparée de celle de la transformation bainitique, montrant la loi d'apparition de la courbe C indépendante, qui appartient au type à deux "nez", tandis que la région bainitique est plus proche de la courbe S. Parce que l'acier contient des éléments formant des carbures Cr, Mo, etc., ces éléments se dissolvent dans l'austénite pendant le chauffage, ce qui peut retarder la décomposition de l'austénite sous-refroidie et réduire sa vitesse de décomposition. En même temps, ils affectent également la température de décomposition de l'austénite sous-refroidie. Cr et Mo font passer la zone de transformation de la perlite à une température plus élevée et abaissent la température de transformation de la bainite. De cette manière, la courbe de transformation de la perlite et de la bainite est séparée dans la courbe TTT, et une zone métastable d'austénite sous-refroidie apparaît au milieu, qui est d'environ 500-600 ℃.
2. La température de la pointe du nez de l'acier est d'environ 650 ℃, la plage de température de transition de la ferrite est de 625-750 ℃, la plage de température de transformation de la perlite est de 600-700 ℃ et la plage de température de transformation de la bainite est de 350-500 ℃.
3. Dans la région de transformation à haute température, le premier temps de précipitation de la ferrite est de 612 s, la période d'incubation la plus courte de la perlite est de 7 270 s et la quantité de transformation de la perlite atteint 50 % à 22 860 s ; la période d'incubation de la transformation bainite est d'environ 20 s à 400 ℃ et la transformation martensite se produit lorsque la température est inférieure à 340 ℃. On peut voir que l'acier a une bonne trempabilité.

Propriété mécanique

Des échantillons ont été prélevés sur le grand corps de marteau de déchiqueteuse produit à l'essai, et un échantillon de bande de 10 mm * 10 mm * 20 mm a été coupé par coupe au fil de l'extérieur vers l'intérieur, et la dureté a été mesurée de la surface au centre. La position d'échantillonnage est illustrée à la Fig. 2. #1 et #2 sont prises à partir du corps du marteau de broyage, et #3 sont prises au niveau du trou d'installation. Les résultats de la mesure de dureté sont présentés dans le tableau 2.

La photo du marteau déchiqueteuse

On peut voir dans le tableau 2 que la dureté HRC du corps du marteau (#1) est supérieure à 48,8, tandis que la dureté du trou de montage (#3) est relativement plus faible. Le corps du marteau est la principale pièce de travail. La dureté élevée du corps du marteau peut assurer une résistance élevée à l'usure ; la faible dureté du trou de montage peut fournir une ténacité élevée. De cette façon, les différentes exigences de performance des différentes pièces sont satisfaites. À partir d'un seul échantillon, on peut constater que la dureté de surface est généralement supérieure à la dureté à cœur et que la plage de fluctuation de la dureté n'est pas très grande.

Les données de ténacité aux chocs, de résistance à la traction et d'allongement sont présentées dans le tableau 3. On peut voir dans le tableau 3 que la ténacité aux chocs de l'échantillon Charpy en forme de U du marteau est supérieure à 40 J / cm2, et la ténacité la plus élevée de le trou de montage est de 58,58 J/cm*cm ; l'allongement des échantillons interceptés est supérieur à 6,6% et la résistance à la traction est supérieure à 1360 MPa. La résistance aux chocs de l'acier est supérieure à celle de l'acier ordinaire faiblement allié (20-40 J / cm2). D'une manière générale, si la dureté est plus élevée, la ténacité diminuera. D'après les résultats expérimentaux ci-dessus, on peut voir que cette règle est fondamentalement conforme à celle-ci.

Microstructure Revêtement en

Microstructure un petit échantillon a été découpé à partir de l'extrémité cassée de l'échantillon d'impact, puis l'échantillon métallographique a été préparé par meulage, pré-meulage et polissage. La distribution des inclusions a été observée dans des conditions d'absence d'érosion, et la structure de la matrice a été observée après avoir été érodée avec de l'alcool nitrique à 4 %. Plusieurs structures typiques de marteaux de broyage en alliage sont illustrées à la Fig. 3.

Fig. 3 Les microstructures du marteau broyeur La Fig. 3A montre la morphologie et la répartition des inclusions dans l'acier. On peut voir que le nombre et la taille des inclusions sont relativement faibles, sans aucune cavité de retrait, porosité de retrait et porosité. D'après les figures 3b, C, D et E, on peut voir que la position proche de la surface et proche du centre

Les résultats montrent que la structure durcie est obtenue de la surface au centre, et une trempabilité suffisante est obtenue. La microstructure près du centre est plus grossière que celle à la surface car le noyau est le site de solidification final, la vitesse de refroidissement est lente et les grains se développent facilement.

La matrice des figures 3b et C est de la martensite à lattes avec une distribution uniforme. La latte de la figure 3b est relativement petite et la latte de la figure 3C est relativement épaisse, et certaines d'entre elles sont disposées à un angle de 120°. Les résultats montrent que l'augmentation de martensite après trempe à 900 ℃ est principalement basée sur le fait que la taille de grain de l'acier augmente rapidement après trempe à 900 ℃. Les figures 3D et e montrent de la martensite fine et de la bainite inférieure avec une petite quantité de ferrite petite et granuleuse. La zone blanche est de la martensite trempée, qui est relativement résistante à la corrosion que la bainite, de sorte que la couleur est plus claire ; la structure noire en forme d'aiguille est de la bainite inférieure ; le point noir est les inclusions.

Étant donné que le trou d'installation du marteau de broyage est refroidi à l'air et que la température de trempe est basse, la ferrite ne peut pas se dissoudre complètement dans la matrice. Par conséquent, une petite quantité de ferrite reste dans la matrice de martensite sous forme de petits morceaux et de particules, ce qui entraîne une diminution de la dureté.

Résultats

Après la coulée, nous avons envoyé deux jeux de marteaux broyeurs à notre client, un jeu de marteaux broyeurs en alliage d'acier résistant à l'usure, un jeu de marteaux broyeurs en acier au manganèse. D'après les commentaires des clients, les marteaux broyeurs en alliage d'acier résistant à l'usure ont une durée de vie 1,6 fois supérieure à celle des marteaux broyeurs en manganèse.

@Nick Sun      [email protected]