Codelco đình chỉ mở rộng mỏ El Teniente, trích dẫn đại dịch

Codelco do nhà nước Chile điều hành hôm thứ Bảy cho biết họ sẽ tạm dừng xây dựng ở cấp độ mới tại mỏ El Teniente hàng đầu của mình, một động thái mà họ cho là cần thiết để chống lại đại dịch coronavirus đang lan nhanh.

Trong một tuyên bố, nhà sản xuất đồng hàng đầu thế giới Codelco cho biết biện pháp này sẽ nâng tổng số nhân viên tại các hoạt động của Teniente xuống còn 4.500 người. Công ty cho biết mỏ sẽ tiếp tục hoạt động với lịch ca đã thông báo trước đó là 14 ngày và 14 ngày nghỉ để bảo vệ người lao động, công ty cho biết.

“Biện pháp này bắt đầu được thực hiện vào cuối tuần trước,” Codelco cho biết, động thái này nhằm mục đích “giảm mật độ của cả nhân viên của chúng tôi và nhân viên hợp đồng, thu nhỏ hoạt động di chuyển và giảm khả năng lây nhiễm bệnh”.

Quyết định được đưa ra khi Liên đoàn Công nhân Đồng (FTC), một nhóm bảo trợ cho các công đoàn của Codelco, thông báo một công nhân hợp đồng tại El Teniente đã chết vì covid-19, cái chết thứ sáu vì căn bệnh này tại các hoạt động của công ty.

Các công đoàn cho biết ít nhất 2.300 công nhân của Codelco đã bị nhiễm virus này kể từ khi dịch bùng phát vào giữa tháng Ba.

Sự bùng phát coronavirus đã ập đến khiến Codelco đang thực hiện sáng kiến ​​kéo dài 10 năm, trị giá 40 tỷ đô la nhằm nâng cấp các mỏ cũ của mình. Dự án El Teniente sẽ kéo dài thời gian hoạt động của khu mỏ hàng thế kỷ, nằm trên dãy núi Andes ở phía nam thủ đô Santiago.

Các công đoàn và nhóm xã hội đã tăng cường áp lực lên Codelco và các công ty khai thác khác để tăng cường bảo vệ người lao động, bao gồm đề xuất đóng cửa các mỏ ở phía bắc Teniente, trong vùng Antofagasta, trong hai tuần.

Giám đốc điều hành Codelco, Octavio Araneda, cho biết trong một cuộc phỏng vấn với truyền thông địa phương hôm thứ Năm rằng bất kỳ động thái nào như vậy sẽ là "thảm họa" đối với đất nước. Ông bảo vệ phản ứng vi rút của công ty là chủ động.

Công ty cho biết họ sẽ tiếp tục lập kế hoạch và chuẩn bị cho việc mở rộng Teniente bất chấp những trở ngại. Tuyên bố cho biết công trình cao điểm dự kiến ​​sẽ diễn ra vào năm 2021 và 2022.

El Teniente đã sản xuất 459.744 tấn đồng vào năm 2019.

Nghiên cứu thép chịu mài mòn hợp kim thấp cho búa máy hủy tài liệu

Thép mangan cao được sử dụng rộng rãi trong việc đúc búa có trọng lượng nhỏ (thường dưới 90kg). Tuy nhiên, đối với búa máy hủy tái chế kim loại (trọng lượng thông thường khoảng 200kg-500kg), thép mangan không phù hợp. Xưởng đúc của chúng tôi sử dụng thép hợp kim thấp để đúc búa máy cắt lớn.

Lựa chọn phần tử vật liệu

Thiết kế thành phần hợp kim phải xem xét đầy đủ việc đáp ứng các yêu cầu tính năng của hợp kim. Nguyên tắc thiết kế là đảm bảo đủ độ cứng và độ cứng, dẻo dai cao. Ứng suất bên trong của bainite nhìn chung thấp hơn mactenxit và khả năng chống mài mòn của bainite tốt hơn mactenxit ở cùng độ cứng. Thành phần của thép hợp kim như sau:

Nguyên tố cacbon.  Carbon là nguyên tố chính ảnh hưởng đến cấu trúc vi mô và các đặc tính của thép chịu mài mòn hợp kim thấp và trung bình. Hàm lượng cacbon khác nhau có thể tạo ra mối quan hệ phù hợp khác nhau giữa độ cứng và độ dẻo dai. Hợp kim cacbon thấp có độ dẻo dai cao hơn nhưng độ cứng thấp hơn, hợp kim cacbon cao có độ cứng cao nhưng không đủ độ dẻo dai, trong khi hợp kim cacbon trung bình có độ cứng cao và độ dẻo dai tốt. Để có được độ dẻo dai cao để đáp ứng các điều kiện phục vụ của các bộ phận chịu mài mòn lớn và dày với lực tác động lớn, phạm vi của thép cacbon thấp là 0,2 ~ 0,3%.

Nguyên tố Si.  Si chủ yếu đóng vai trò tăng cường dung dịch trong thép, nhưng Si quá cao sẽ làm tăng độ giòn của thép, do đó hàm lượng của nó là 0,2 ~ 0,4%.

Nguyên tố Mn.  Trung Quốc giàu tài nguyên mangan và giá cả thấp, vì vậy nó đã trở thành nguyên tố phụ gia chính của thép chịu mài mòn hợp kim thấp. Mangan trong thép một mặt đóng vai trò dung dịch gia cường để cải thiện độ bền và độ cứng của thép, mặt khác nó cải thiện độ cứng của thép. Tuy nhiên, mangan quá mức sẽ làm tăng khối lượng austenit giữ lại, vì vậy hàm lượng mangan được xác định là 1,0-2,0%.

Nguyên tố Cr.  Cr đóng vai trò quan trọng hàng đầu trong thép đúc hợp kim thấp chịu mài mòn. Cr có thể được hòa tan một phần trong austenit để tăng cường ma trận mà không làm giảm độ dẻo dai, trì hoãn sự biến đổi của Austenit thiếu nhiệt và tăng độ cứng của thép, đặc biệt khi kết hợp đúng cách với mangan và silic, độ cứng có thể được cải thiện đáng kể. Cr có độ bền cao hơn và có thể làm cho các đặc tính của mặt cuối dày đồng nhất. nên hàm lượng Cr được xác định là 1,5-2,0%.

Nguyên tố Mo.  Mo có thể tinh chỉnh hiệu quả cấu trúc vi mô khi đúc, cải thiện tính đồng nhất của mặt cắt ngang, ngăn ngừa sự xuất hiện của độ giòn khi luyện, cải thiện độ ổn định khi tôi luyện và độ dai va đập của thép. Kết quả cho thấy rằng độ cứng của thép được cải thiện đáng kể, và độ bền và độ cứng của thép có thể được cải thiện. Tuy nhiên, do giá thành cao nên lượng Mo bổ sung bị khống chế trong khoảng 0,1-0,3% tùy theo kích thước và độ dày thành của các bộ phận ,.

Nguyên tố Ni.  Ni là nguyên tố hợp kim chính để hình thành và ổn định austenit. Thêm một lượng Ni nhất định có thể cải thiện độ cứng và làm cho cấu trúc vi mô giữ lại một lượng nhỏ austenit được giữ lại ở nhiệt độ phòng để cải thiện độ dẻo dai của nó. Nhưng giá thành của Ni rất cao, và hàm lượng Ni thêm vào là 0,1- 0,3%.

Nguyên tố Cu.  Cu không tạo cacbua và tồn tại dưới dạng dung dịch rắn, có thể cải thiện độ dẻo dai của thép. Ngoài ra, Cu có tác dụng tương tự như Ni, có thể cải thiện độ cứng và thế điện cực của ma trận, đồng thời tăng khả năng chống ăn mòn của thép. Điều này đặc biệt quan trọng đối với các bộ phận chịu mài mòn làm việc trong điều kiện mài ướt. Việc bổ sung Cu trong thép chịu mài mòn là 0,8-1,00%.

Yếu tố theo dõi.  Thêm các nguyên tố vi lượng vào thép chịu mài mòn hợp kim thấp là một trong những phương pháp hiệu quả nhất để cải thiện các đặc tính của nó. Nó có thể tinh chỉnh vi cấu trúc như đúc, làm sạch ranh giới hạt, cải thiện hình thái và sự phân bố của cacbua và tạp chất, đồng thời duy trì đủ độ dẻo dai của thép chịu mài mòn hợp kim thấp.

Yếu tố SP.  Chúng là các nguyên tố có hại, dễ hình thành các tạp biên hạt trong thép, làm tăng độ giòn của thép và tăng xu hướng nứt của vật đúc trong quá trình đúc và nhiệt luyện. Do đó, P và s được yêu cầu phải nhỏ hơn 0,04%.

Vì vậy, thành phần hóa học của thép chịu mài mòn hợp kim được thể hiện trong bảng sau:

Quy trình nấu chảy

Các nguyên liệu thô được nấu chảy trong lò cảm ứng tần số trung bình 1 T. Hợp kim này được điều chế bằng thép vụn, gang, ferrochrome cacbon thấp, ferromangan, ferromolypden, niken điện phân và hợp kim đất hiếm. Sau khi nấu chảy, mẫu được lấy để phân tích hóa học trước khi nung, và hợp kim được thêm vào tùy theo kết quả phân tích. Khi thành phần và nhiệt độ đáp ứng các yêu cầu khai thác, nhôm được đưa vào để khử oxy; trong quá trình khai thác, đất hiếm Ti và V được thêm vào để điều chỉnh.

Đổ & Đúc

Đúc khuôn cát được sử dụng trong quá trình đúc khuôn. Sau khi thép nóng chảy được thải ra khỏi lò, nó được đặt trong gáo. Khi nhiệt độ giảm xuống 1 450 ℃, quá trình rót bắt đầu. Để làm cho thép nóng chảy lấp đầy khuôn cát một cách nhanh chóng, nên sử dụng một hệ thống gating lớn hơn (lớn hơn 20% so với thép cacbon thông thường). Để cải thiện thời gian nạp liệu và khả năng nạp liệu của riser, bàn là lạnh được sử dụng để khớp với riser và phương pháp gia nhiệt bên ngoài được áp dụng để có được cấu trúc dày đặc như đúc. Kích thước của búa máy cắt lớn dùng để đổ là 700 mm * 400 mm * 120 mm, và trọng lượng của một chiếc là 250 kg. Sau khi vật đúc được làm sạch, quá trình ủ nhiệt độ cao được thực hiện, sau đó cắt rãnh và rãnh.

Xử lý nhiệt

Quá trình xử lý nhiệt dập tắt và ủ được thông qua. Để ngăn chặn vết nứt dập tắt tại lỗ lắp đặt, phương pháp dập tắt cục bộ được áp dụng. Lò điện trở dạng hộp được sử dụng để nung đúc, nhiệt độ austenitizing là (900 ± 10 ℃) và thời gian giữ là 5 giờ. Tốc độ làm mát của chất làm nguội thủy tinh đặc biệt là giữa nước và dầu. Nó rất có lợi để ngăn ngừa nứt vỡ và biến dạng dập tắt, và phương tiện làm nguội có chi phí thấp, an toàn tốt và khả thi. Sau khi làm nguội, quá trình tôi luyện nhiệt độ thấp được thông qua, nhiệt độ tôi luyện là (230 ± 10) ℃ và thời gian giữ là 6 giờ.

Kiểm soát chất lượng

Các điểm tới hạn chính của thép được đo bằng máy đo độ pha loãng quang học dt1000, và đường cong biến đổi đẳng nhiệt của Austenit không được làm lạnh được đo bằng phương pháp độ cứng kim loại học.

Đường cong TTT của thép hợp kim

Từ đường cong TTT, chúng ta có thể biết:

1. Có các vùng Vịnh rõ ràng giữa các đường cong biến đổi của ferit nhiệt độ cao, ngọc trai và bainit nhiệt độ trung bình. Đường cong C của sự biến đổi ngọc trai được tách ra từ sự biến đổi bainite, cho thấy quy luật xuất hiện của đường cong C độc lập, thuộc về hai loại “mũi”, trong khi vùng bainite gần với đường cong S. Bởi vì thép có chứa các nguyên tố tạo cacbua Cr, Mo, v.v., các nguyên tố này hòa tan thành Austenit trong quá trình gia nhiệt, điều này có thể trì hoãn sự phân hủy Austenit được làm lạnh và giảm tốc độ phân hủy của nó. Đồng thời, chúng cũng ảnh hưởng đến nhiệt độ phân hủy của austenit được làm lạnh. Cr và Mo làm cho vùng biến đổi trân châu chuyển lên nhiệt độ cao hơn và hạ nhiệt độ biến đổi bainit. Theo cách này, đường cong biến đổi của ngọc trai và bainit được tách ra trong đường cong TTT, và vùng di căn austenit được làm lạnh dưới xuất hiện ở giữa, khoảng 500-600 ℃.
2. Nhiệt độ đầu mũi của thép là khoảng 650 ℃, phạm vi nhiệt độ chuyển đổi ferit là 625-750 ℃, phạm vi nhiệt độ chuyển đổi ngọc trai là 600-700 ℃, và phạm vi nhiệt độ chuyển đổi bainit là 350-500 ℃.
3. Trong vùng biến đổi nhiệt độ cao, thời gian sớm nhất để kết tủa ferit là 612 s, thời gian ủ của ngọc trai ngắn nhất là 7 270 s, và lượng chuyển hóa của trân châu đạt 50% ở 22.860 s; thời gian ủ của sự biến đổi bainit là khoảng 20 s ở 400 ℃ và sự biến đổi mactenxit xảy ra khi nhiệt độ dưới 340 ℃. Có thể thấy rằng thép có độ cứng tốt.

Cơ khí

Các mẫu được lấy từ cuộc thử nghiệm được tạo ra từ thân búa máy cắt lớn, và một mẫu dải 10 mm * 10 mm * 20 mm được cắt bằng cách cắt dây từ bên ngoài vào bên trong, và độ cứng được đo từ bề mặt đến trung tâm. Vị trí lấy mẫu được thể hiện trong Hình 2. # 1 và # 2 được lấy từ thân búa máy hủy, và # 3 được lấy tại lỗ lắp đặt. Kết quả của phép đo độ cứng được thể hiện trong Bảng 2.

Hình ảnh chiếc búa máy hủy tài liệu

Có thể thấy từ Bảng 2 rằng độ cứng HRC của thân búa (# 1) lớn hơn 48,8, trong khi độ cứng của lỗ lắp (# 3) tương đối thấp hơn. Thân búa là bộ phận làm việc chính. Độ cứng cao của thân búa có thể đảm bảo khả năng chống mài mòn cao; độ cứng thấp của lỗ lắp ghép có thể cung cấp độ bền cao. Bằng cách này, các yêu cầu hiệu suất khác nhau của các bộ phận khác nhau được đáp ứng. Từ một mẫu đơn lẻ, có thể thấy rằng độ cứng bề mặt nói chung cao hơn độ cứng lõi, và biên độ dao động độ cứng không lớn lắm.

Dữ liệu về độ dai va đập, độ bền kéo và độ giãn dài được thể hiện trong Bảng 3. Có thể thấy từ Bảng 3 rằng độ bền va đập của mẫu Charpy hình chữ U của búa là trên 40 J / cm2, và độ dai cao nhất của lỗ lắp là 58,58 J / cm * cm; độ giãn dài của các mẫu bị chặn là hơn 6,6% và độ bền kéo lớn hơn 1360 MPa. Độ bền va đập của thép cao hơn thép hợp kim thấp thông thường (20-40 J / cm2). Nói chung, nếu độ cứng càng cao thì độ dẻo dai sẽ giảm. Từ kết quả thực nghiệm trên, có thể thấy quy luật này về cơ bản là phù hợp với nó.

Cấu trúc vi mô

Cấu trúc vi mô một mẫu nhỏ được cắt ra từ phần cuối bị hỏng của mẫu va chạm, và sau đó mẫu kim loại được chuẩn bị bằng cách mài, mài trước và đánh bóng. Sự phân bố của các tạp chất được quan sát thấy trong điều kiện không bị xói mòn, và cấu trúc nền được quan sát thấy sau khi bị xói mòn bằng cồn axit nitric 4%. Một số cấu trúc điển hình của búa máy hủy hợp kim được thể hiện trong Hình 3.

Hình 3 Cấu trúc vi mô của búa máy cắt Hình 3A cho thấy hình thái và sự phân bố của các tạp chất trong thép. Có thể thấy, số lượng và kích thước hạt tạp tương đối ít, không có khoang co ngót, độ xốp co ngót, độ xốp. Từ các hình 3b, C, D và E, có thể thấy rằng cả vị trí gần bề mặt và gần tâm

Kết quả cho thấy cấu trúc đông cứng thu được từ bề mặt đến trung tâm, và đủ độ cứng. Cấu trúc vi mô ở gần tâm thô hơn ở bề mặt vì lõi là nơi đông đặc cuối cùng, tốc độ nguội chậm và hạt dễ phát triển.

Ma trận trong hình 3b và C là mactenxit có phân bố đồng đều. Lá chắn trong Hình 3b tương đối nhỏ, và lớp mỏng trong Hình 3C tương đối dày, và một số trong số chúng được sắp xếp ở góc 120 °. Kết quả cho thấy sự gia tăng của Mactenxit sau khi tôi nguội ở 900 chủ yếu dựa trên thực tế là kích thước hạt của thép tăng nhanh sau khi tôi nguội ở 900 ℃. Hình 3D và e cho thấy mactenxit mịn và bainit thấp hơn với một lượng nhỏ ferit dạng hạt và nhỏ. Khu vực màu trắng là mactenxit đã được dập tắt, có khả năng chống ăn mòn tương đối tốt hơn so với bainit nên màu nhạt hơn; cấu trúc giống hình kim màu đen là bainite thấp hơn; điểm đen là tạp chất.

Bởi vì lỗ lắp đặt của búa máy hủy được làm mát trong không khí và nhiệt độ dập tắt thấp, ferit không thể hòa tan hoàn toàn vào ma trận. Do đó, một lượng nhỏ ferit vẫn còn trong ma trận mactenxit ở dạng các mảnh và hạt nhỏ, dẫn đến giảm độ cứng.

Các kết quả

Sau khi đúc, chúng tôi đã gửi hai bộ búa máy hủy tài liệu cho khách hàng của mình, một bộ búa máy cắt bằng thép chịu mài mòn bằng hợp kim, một bộ búa máy hủy thép mangan. Dựa trên phản hồi của khách hàng, búa máy hủy bằng thép chống mài mòn hợp kim có tuổi thọ cao hơn 1,6 lần so với búa máy hủy mangan.

@Nick Sun      [email protected]