Codelco suspenderá a expansión da mina El Teniente, cita pandemia

A estatal chilena Codelco dixo o sábado que pararía temporalmente a construción dun novo nivel na súa mina insignia El Teniente, unha medida que dixo que era necesaria para combater a rápida propagación da pandemia de coronavirus.

O principal produtor mundial de cobre Codelco dixo nun comunicado que a medida levaría a redución total do persoal das súas operacións de Teniente a 4.500 persoas. A mina continuará operando cun horario de quendas previamente anunciado de 14 días e 14 días libres para protexer aos traballadores, dixo a compañía.

"Esta (medida) comezou a aplicarse o pasado fin de semana", dixo Codelco, e engadiu que a medida tiña como obxectivo "reducir a densidade do persoal propio e contratado, reducir o movemento e reducir a posibilidade de infección".

A decisión prodúcese cando a Federación de Traballadores do Cobre (FTC), un grupo paraugas dos sindicatos de Codelco, anunciou que un traballador contratado de El Teniente faleceu por covid-19, a sexta morte por mor da enfermidade nas operacións da empresa.

Os sindicatos din que polo menos 2.300 traballadores de Codelco foron infectados co virus desde que comezou o brote a mediados de marzo.

O brote de coronavirus colleu a Codelco no medio dunha iniciativa de 10 anos e 40.000 millóns de dólares para mellorar as súas minas envellecidas. O proxecto El Teniente prolongaría a vida útil da mina centenaria, situada na Cordillera dos Andes ao sur da capital Santiago.

Os sindicatos e os grupos sociais aumentaron a presión sobre Codelco e outros mineiros para reforzar as proteccións dos traballadores, incluíndo unha proposta esta semana para pechar as minas ao norte de Teniente, na rexión de Antofagasta, durante dúas semanas.

O conselleiro delegado de Codelco, Octavio Araneda, dixo nunha entrevista aos medios locais este xoves que calquera movemento deste tipo sería "catastrófico" para o país. Defendeu a resposta ao virus da empresa como proactiva.

A compañía dixo que seguirá coa planificación e os preparativos para a expansión de Teniente a pesar dos contratempos. Espérase un pico de construción en 2021 e 2022, segundo o comunicado.

El Teniente produciu 459.744 toneladas de cobre en 2019.

Estudo sobre o aceiro de baixa aliaxe resistente ao desgaste para martelos trituradores

O aceiro de alto manganeso úsase amplamente na fundición de martelos de pequeno peso (normalmente menos de 90 kg). Non obstante, para o martelo triturador de reciclaxe de metal (normalmente pesa entre 200 kg e 500 kg), o aceiro ao manganeso non é axeitado. A nosa fundición utiliza aceiro de baixa aliaxe para fundir grandes martelos trituradores.

Selección de elementos materiais

O deseño da composición da aliaxe debe considerar plenamente o cumprimento dos requisitos de rendemento da aliaxe. O principio de deseño é garantir unha temperabilidade suficiente e unha alta dureza e tenacidade. A tensión interna da bainita é xeralmente menor que a da martensita, e a resistencia ao desgaste da bainita é mellor que a da martensita coa mesma dureza. A composición do aceiro de aliaxe é a seguinte:

Elemento de carbono.  O carbono é o elemento clave que afecta á microestrutura e ás propiedades do aceiro de baixa e media aliaxe resistente ao desgaste. O contido de carbono diferente pode obter unha relación de correspondencia diferente entre dureza e tenacidade. A aliaxe de baixo carbono ten unha dureza máis alta pero unha dureza máis baixa, a aliaxe de carbono alto ten unha dureza alta pero unha dureza insuficiente, mentres que a aliaxe de carbono medio ten unha dureza alta e unha boa tenacidade. Co fin de obter unha alta tenacidade para cumprir as condicións de servizo de pezas grandes e grosas resistentes ao desgaste con gran forza de impacto, o intervalo de aceiro con baixo contido de carbono é de 0,2 ~ 0,3%.

Si Elemento.  Si desempeña principalmente un papel de fortalecemento da solución no aceiro, pero o Si demasiado alto aumentará a fraxilidade do aceiro, polo que o seu contido é de 0,2 ~ 0,4%.

Elemento Mn.  China é rica en recursos de manganeso e baixo prezo, polo que se converteu no principal elemento aditivo do aceiro de baixa aliaxe resistente ao desgaste. Por unha banda, o manganeso no aceiro xoga o papel de reforzo da solución para mellorar a resistencia e dureza do aceiro e, por outra banda, mellora a templabilidade do aceiro. Non obstante, un exceso de manganeso aumentará o volume de austenita retido, polo que se determina que o contido de manganeso é de 1,0-2,0%.

Elemento Cr.  O Cr xoga un papel principal no aceiro fundido de baixa aliaxe resistente ao desgaste. O Cr pódese disolver parcialmente en austenita para fortalecer a matriz sen reducir a dureza, adiar a transformación da austenita subenfriada e aumentar a templabilidade do aceiro, especialmente cando se combina correctamente con manganeso e silicio, a endurecemento pódese mellorar moito. O Cr ten unha maior resistencia ao temperado e pode facer uniformes as propiedades da cara de extremo groso. polo que se determina que o contido de Cr é de 1,5-2,0%.

Elemento Mo.  Mo pode refinar eficazmente a microestrutura fundida, mellorar a uniformidade da sección transversal, evitar a aparición de fraxilidade do tempero, mellorar a estabilidade do temperado e a dureza do aceiro ao impacto. Os resultados mostran que a temperabilidade do aceiro mellora significativamente e que a resistencia e dureza do aceiro poden mellorarse. Non obstante, debido ao alto prezo, a cantidade de adición de Mo está controlada entre o 0,1-0,3% segundo o tamaño e o grosor da parede das pezas.

Elemento Ni.  O Ni é o principal elemento de aliaxe para formar e estabilizar a austenita. Engadir unha certa cantidade de Ni pode mellorar a temperabilidade e facer que a microestrutura manteña unha pequena cantidade de austenita retida a temperatura ambiente para mellorar a súa dureza. Pero o prezo do Ni é moi alto e o contido de Ni engadido é do 0,1 ao 0,3%.

Elemento Cu.  O Cu non forma carburos e existe na matriz como unha solución sólida, que pode mellorar a dureza do aceiro. Ademais, o Cu ten un efecto similar ao Ni, que pode mellorar a templabilidade e o potencial do electrodo da matriz e aumentar a resistencia á corrosión do aceiro. Isto é especialmente importante para pezas resistentes ao desgaste que traballan en condicións de moenda húmida. A adición de Cu no aceiro resistente ao desgaste é de 0,8-1,00%.

Elemento traza.  Engadir oligoelementos ao aceiro de baixa aliaxe resistente ao desgaste é un dos métodos máis eficaces para mellorar as súas propiedades. Pode refinar a microestrutura fundida, purificar os límites dos grans, mellorar a morfoloxía e distribución de carburos e inclusións e manter a dureza suficiente do aceiro de baixa aliaxe resistente ao desgaste.

Elemento SP.  Son elementos prexudiciais, que forman facilmente inclusións de límite de grans no aceiro, aumentan a fraxilidade do aceiro e aumentan a tendencia á rachadura das pezas de fundición durante a fundición e o tratamento térmico. Polo tanto, P e s deben ser inferiores ao 0,04%.

Polo tanto, a composición química do aceiro resistente ao desgaste de aliaxe móstrase na seguinte táboa:

Proceso de fundición

As materias primas fundíronse nun forno de indución de media frecuencia de 1 T. A aliaxe foi preparada con chatarra de aceiro, fundición, ferrocromo baixo en carbono, ferromanganeso, ferromolibdeno, níquel electrolítico e aliaxe de terras raras. Despois da fusión, tómanse mostras para a análise química antes do forno e engádese a aliaxe segundo os resultados da análise. Cando a composición e a temperatura cumpren os requisitos do toque, insírese aluminio para desoxidar; durante o proceso de toma, engádense terras raras Ti e V para a súa modificación.

Vertido e Fundición

No proceso de moldaxe úsase a fundición de moldes de area. Despois de que o aceiro fundido é descargado do forno, colócase na cunca. Cando a temperatura baixa a 1 450 ℃, comeza a verter. Para que o aceiro fundido encha rapidamente o molde de area, debe adoptarse un sistema de compuerta máis grande (un 20% máis grande que o do aceiro ao carbono normal). Co fin de mellorar o tempo de alimentación e a capacidade de alimentación do riser, úsase o ferro frío para combinar co riser e adóptase o método de quecemento externo para obter a estrutura densa como fundida. O tamaño do martelo triturador grande vertido é de 700 mm * 400 mm * 120 mm e o peso dunha soa peza é de 250 kg. Despois de limpar a fundición, lévase a cabo o recocido a alta temperatura e, a continuación, córtanse a porta e a elevación.

Tratamento térmico

Adoptase o proceso de tratamento térmico de temple e temperado. Para evitar a fenda de extinción no orificio de instalación, adóptase o método de extinción local. Utilizouse un forno de resistencia tipo caixa para quentar a fundición, a temperatura de austenización foi de (900 ± 10 ℃) e o tempo de retención foi de 5 h. A velocidade de arrefriamento do quencante especial de vidro de auga está entre auga e aceite. É moi beneficioso evitar a rachadura e a deformación por extinción, e o medio de extinción ten un custo baixo, boa seguridade e practicabilidade. Despois do enfriamento, adóptase o proceso de temperado a baixa temperatura, a temperatura de temperado é de (230 ± 10) ℃ e o tempo de mantemento é de 6 h.

Control de calidade

Os principais puntos críticos do aceiro foron medidos por dilatómetro óptico dt1000, e a curva de transformación isotérmica da austenita subenfriada foi medida polo método de dureza metalográfica.

A curva TTT do aceiro aliado

A partir da liña da curva TTT, podemos saber:

1. Hai rexións de baía obvias entre as curvas de transformación de ferrita de alta temperatura, perlita e bainita de temperatura media. A curva C da transformación da perlita está separada da da transformación da bainita, mostrando a lei de aparencia da curva C independente, que pertence a dous tipos de "nariz", mentres que a rexión bainita está máis preto da curva S. Debido a que o aceiro contén elementos formadores de carburo Cr, Mo, etc., estes elementos se disolven en austenita durante o quecemento, o que pode atrasar a descomposición da austenita subenfriada e reducir a súa taxa de descomposición. Ao mesmo tempo, tamén afectan á temperatura de descomposición da austenita subenfriada. Cr e Mo fan que a zona de transformación da perlita se mova a unha temperatura máis alta e baixe a temperatura de transformación da bainita. Deste xeito, a curva de transformación de perlita e bainita sepárase na curva TTT, e aparece unha zona metaestable de austenita subenfriada no medio, que é duns 500-600 ℃.
2. A temperatura da punta do nariz do aceiro é duns 650 ℃, o intervalo de temperatura de transición da ferrita é de 625-750 ℃, o intervalo de temperatura de transformación da perlita é de 600-700 ℃ e o intervalo de temperatura de transformación da bainita é de 350-500 ℃.
3. Na rexión de transformación de alta temperatura, o primeiro tempo para precipitar a ferrita é de 612 s, o período de incubación máis curto da perlita é de 7 270 s e a cantidade de transformación da perlita alcanza o 50% aos 22 860 s; o período de incubación da transformación da bainita é duns 20 s a 400 ℃ e a transformación da martensita ocorre cando a temperatura é inferior a 340 ℃. Pódese ver que o aceiro ten unha boa templabilidade.

Propiedade Mecánica

Tomáronse mostras do corpo de martelo triturador de gran tamaño producido en proba, e unha mostra de tiras de 10 mm * 10 mm * 20 mm foi cortada mediante un corte de fío dende fóra para dentro, e mediuse a dureza desde a superficie ata o centro. A posición de mostraxe móstrase na figura 2. Os números 1 e 2 tómanse do corpo do martelo triturador e os 3 no orificio de instalación. Os resultados da medición de dureza móstranse na táboa 2.

A imaxe do martelo triturador

Pódese ver na táboa 2 que a dureza HRC do corpo do martelo (nº 1) é superior a 48,8, mentres que a dureza do orificio de montaxe (nº 3) é relativamente menor. O corpo do martelo é a principal parte de traballo. A alta dureza do corpo do martelo pode garantir unha alta resistencia ao desgaste; a baixa dureza do orificio de montaxe pode proporcionar unha alta tenacidade. Deste xeito, cúmprense os diferentes requisitos de rendemento das diferentes pezas. A partir dunha única mostra, pódese comprobar que a dureza da superficie é xeralmente maior que a dureza do núcleo e que o intervalo de flutuación da dureza non é moi grande.

Os datos de tenacidade ao impacto, resistencia á tracción e alongamento móstranse na Táboa 3. A partir da Táboa 3 pódese ver que a tenacidade ao impacto do espécimen Charpy en forma de U do martelo é superior a 40 J/cm2, e a tenacidade máis alta de o orificio de montaxe é de 58,58 J/cm*cm; o alongamento das mostras interceptadas é superior ao 6,6% e a resistencia á tracción é superior a 1360 MPa. A dureza ao impacto do aceiro é maior que a do aceiro de baixa aliaxe ordinario (20-40 J / cm2). En xeral, se a dureza é maior, a tenacidade diminuirá. A partir dos resultados experimentais anteriores, pódese ver que esta regra está basicamente en liña con ela.

Microestrutura

Microestrutura Cortouse unha pequena mostra do extremo roto da mostra de impacto e, a continuación, preparouse a mostra metalográfica mediante moenda, pre-moenda e pulido. Observouse a distribución das inclusións baixo a condición de non erosión, e observouse a estrutura da matriz despois de ser erosionada con alcohol de ácido nítrico ao 4%. Na figura 3 móstranse varias estruturas típicas de martelos trituradores de aliaxe.

Fig. 3 As microestruturas do martelo triturador A Fig. 3A mostra a morfoloxía e distribución das inclusións no aceiro. Pódese ver que o número e o tamaño das inclusións son relativamente pequenos, sen ningunha cavidade de contracción, porosidade de contracción e porosidade. A partir das figuras 3b, C, D e E, pódese ver que tanto a posición próxima á superficie como a próxima ao centro

Os resultados mostran que a estrutura endurecida se obtén dende a superficie ata o centro, e obtense suficiente temperabilidade. A microestrutura preto do centro é máis grosa que a da superficie porque o núcleo é o lugar de solidificación final, a velocidade de arrefriamento é lenta e os grans son fáciles de cultivar.

A matriz da figura 3b e C é martensita de lixo con distribución uniforme. O listón da figura 3b é relativamente pequeno, e o listón da figura 3C é relativamente groso, e algúns deles están dispostos nun ángulo de 120 °. Os resultados mostran que o aumento da martensita despois do enfriamento a 900 ℃ baséase principalmente no feito de que o tamaño do gran do aceiro aumenta rapidamente despois do enfriamento a 900 ℃. As figuras 3D e e mostran martensita fina e bainita inferior cunha pequena cantidade de ferrita pequena e granular. A zona branca é martensita apagada, que é relativamente resistente á corrosión que a bainita, polo que a cor é máis clara; a estrutura en forma de agulla negra é bainita inferior; a mancha negra son inclusións.

Debido a que o orificio de instalación do martelo triturador arrefríase ao aire e a temperatura de extinción é baixa, a ferrita non pode disolverse completamente na matriz. Polo tanto, unha pequena cantidade de ferrita permanece na matriz de martensita en forma de pequenas pezas e partículas, o que leva á diminución da dureza.

Resultados

Despois da fundición, enviamos dous xogos de martelos trituradores ao noso cliente, un conxunto de martelos trituradores de aceiro de aliaxe resistentes ao desgaste, un conxunto de martelos trituradores de aceiro ao manganeso. Segundo os comentarios dos clientes, os martelos trituradores de aceiro resistentes ao desgaste de aliaxe teñen unha vida útil 1,6 veces máis que o martelo triturador de manganeso.

@Nick Sun      [email protected]