Codelco suspendrà l'expansió de la mina El Teniente, cita una pandèmia

L'estatal de Xile Codelco va dir dissabte que aturaria temporalment la construcció a un nou nivell a la seva mina insígnia El Teniente, una mesura que va dir que era necessària per combatre la pandèmia de coronavirus que s'estén ràpidament.

El principal productor mundial de coure Codelco va dir en un comunicat que la mesura portaria la reducció total de la plantilla a les seves operacions de Teniente a 4.500 persones. La mina continuarà funcionant amb un horari de torns anunciat prèviament de 14 dies i 14 dies de descans per protegir els treballadors, va dir la companyia.

"Aquesta (mesura) es va començar a implementar el cap de setmana passat", va dir Codelco, i va afegir que la mesura tenia com a objectiu "reduir la densitat del personal tant propi com contractat, reduir el moviment i reduir la possibilitat d'infecció".

La decisió arriba quan la Federació de Treballadors del Coure (FTC), un grup paraigua dels sindicats de Codelco, va anunciar que un treballador contractat a El Teniente havia mort per covid-19, la sisena mort per la malaltia a les operacions de l'empresa.

Els sindicats diuen que almenys 2.300 treballadors de Codelco han estat infectats amb el virus des que va començar el brot a mitjans de març.

El brot de coronavirus va atrapar Codelco enmig d'una iniciativa de 10 anys i 40.000 milions de dòlars per millorar les seves mines envellides. El projecte El Teniente allargaria la vida útil de la mina centenària, situada a la serralada dels Andes al sud de la capital Santiago.

Els sindicats i els grups socials han augmentat la pressió sobre Codelco i altres miners per reforçar la protecció dels treballadors, inclosa una proposta aquesta setmana per tancar les mines al nord de Teniente, a la regió d'Antofagasta, durant dues setmanes.

El conseller delegat de Codelco, Octavio Araneda, va dir dijous en una entrevista als mitjans locals que qualsevol moviment d'aquest tipus seria "catastròfic" per al país. Va defensar la resposta al virus de l'empresa com a proactiva.

La companyia va dir que continuarà amb la planificació i els preparatius per a l'expansió de Teniente malgrat els contratemps. S'espera un màxim de construcció el 2021 i el 2022, segons el comunicat.

El Teniente va produir 459.744 tones de coure el 2019.

Estudi sobre l'acer de baix aliatge resistent al desgast per a martells trituradors

L'acer alt en manganès s'utilitza àmpliament en la colada de martells de petit pes (normalment menys de 90 kg). Tanmateix, per al martell triturador de reciclatge de metall (normalment un pes d'uns 200 kg-500 kg), l'acer al manganès no és adequat. La nostra foneria utilitza acer de baix aliatge per a la fosa de grans martells trituradors.

Selecció d'elements materials

El disseny de la composició de l'aliatge ha de considerar plenament el compliment dels requisits de rendiment de l'aliatge. El principi de disseny és garantir una duresa suficient i una alta duresa i tenacitat. La tensió interna de la bainita és generalment menor que la de la martensita, i la resistència al desgast de la bainita és millor que la de la martensita amb la mateixa duresa. La composició de l'acer aliat és la següent:

Element Carboni.  El carboni és l'element clau que afecta la microestructura i les propietats de l'acer resistent al desgast d'aliatge baix i mitjà. Un contingut de carboni diferent pot obtenir una relació diferent entre duresa i tenacitat. L'aliatge de carboni baix té una duresa més alta, però una duresa més baixa, l'aliatge d'alt carboni té una duresa alta però una duresa insuficient, mentre que l'aliatge de carboni mitjà té una duresa alta i una bona duresa. Per obtenir una alta tenacitat per complir les condicions de servei de peces grans i gruixudes resistents al desgast amb una gran força d'impacte, el rang d'acer baix en carboni és del 0,2 al 0,3%.

Si Element.  Si juga principalment un paper en l'enfortiment de la solució a l'acer, però un Si massa alt augmentarà la fragilitat de l'acer, de manera que el seu contingut és del 0,2 al 0,4%.

Element Mn.  La Xina és rica en recursos de manganès i de baix preu, de manera que s'ha convertit en el principal element additiu de l'acer resistent al desgast de baix aliatge. D'una banda, el manganès de l'acer té el paper d'enfortiment de la solució per millorar la resistència i la duresa de l'acer, i d'altra banda, millora la tempabilitat de l'acer. Tanmateix, un excés de manganès augmentarà el volum d'austenita retingut, de manera que es determina que el contingut de manganès és de l'1,0-2,0%.

Element Cr.  El Cr té un paper destacat en l'acer fos resistent al desgast de baix aliatge. El Cr es pot dissoldre parcialment en austenita per enfortir la matriu sense reduir la duresa, posposar la transformació de l'austenita poc refrigerada i augmentar la tempabilitat de l'acer, especialment quan es combina correctament amb manganès i silici, la temprabilitat es pot millorar molt. El Cr té una major resistència al tremp i pot uniformitzar les propietats de la cara gruixuda. per tant, es determina que el contingut de Cr és de l'1,5-2,0%.

Element Mo.  Mo pot refinar eficaçment la microestructura com a fosa, millorar la uniformitat de la secció transversal, prevenir l'aparició de fragilitat del tremp, millorar l'estabilitat del tremp i la resistència a l'impacte de l'acer. Els resultats mostren que la tempabilitat de l'acer es millora significativament i la resistència i la duresa de l'acer es poden millorar. Tanmateix, a causa del preu elevat, la quantitat d'addició de Mo es controla entre el 0,1 i el 0,3% segons la mida i el gruix de la paret de les peces.

Element Ni.  El Ni és el principal element d'aliatge per formar i estabilitzar l'austenita. L'addició d'una certa quantitat de Ni pot millorar l'enduribilitat i fer que la microestructura conservi una petita quantitat d'austenita retinguda a temperatura ambient per millorar la seva duresa. Però el preu del Ni és molt alt i el contingut de Ni afegit és del 0,1 al 0,3%.

Element Cu.  El Cu no forma carburs i existeix a la matriu com a solució sòlida, que pot millorar la duresa de l'acer. A més, el Cu té un efecte similar al Ni, que pot millorar la tempabilitat i el potencial de l'elèctrode de la matriu i augmentar la resistència a la corrosió de l'acer. Això és especialment important per a peces resistents al desgast que treballen en condicions de mòlta humida. L'addició de Cu a l'acer resistent al desgast és del 0,8-1,00%.

Element traça.  Afegir oligoelements a l'acer de baixa aliatge resistent al desgast és un dels mètodes més efectius per millorar les seves propietats. Pot refinar la microestructura com a fosa, purificar els límits del gra, millorar la morfologia i la distribució de carburs i inclusions i mantenir una duresa suficient d'acer resistent al desgast de baix aliatge.

Element SP.  Són elements nocius, que formen fàcilment inclusions de límit de gra a l'acer, augmenten la fragilitat de l'acer i augmenten la tendència a l'esquerdament de les peces de fosa durant la fosa i el tractament tèrmic. Per tant, cal que P i s siguin inferiors al 0,04%.

Així, la composició química de l'acer resistent al desgast d'aliatge es mostra a la taula següent:

Procés de fosa

Les matèries primeres es van fondre en un forn d'inducció de freqüència mitjana d'1 T. L'aliatge es va preparar amb ferralla d'acer, ferro brut, ferrocrom baix en carboni, ferromanganès, ferromolibdè, níquel electrolític i aliatge de terres rares. Després de la fusió, es prenen mostres per a l'anàlisi química abans del forn i s'afegeix l'aliatge segons els resultats de l'anàlisi. Quan la composició i la temperatura compleixen els requisits de la presa, s'insereix alumini per desoxidar-se; durant el procés de presa, s'afegeixen terres rares Ti i V per modificar-les.

Abocament i fosa

La fosa de motlle de sorra s'utilitza en el procés d'emmotllament. Després de descarregar l'acer fos del forn, es col·loca a la cullera. Quan la temperatura baixa a 1 450 ℃, comença l'abocament. Per tal que l'acer fos ompli ràpidament el motlle de sorra, s'hauria d'adoptar un sistema de tancament més gran (un 20% més gran que el de l'acer al carboni normal). Per tal de millorar el temps d'alimentació i la capacitat d'alimentació de l'elevador, s'utilitza el ferro fred per combinar-lo i s'adopta el mètode d'escalfament extern per obtenir l'estructura densa com fosa. La mida del martell triturador gran abocador és de 700 mm * 400 mm * 120 mm i el pes d'una sola peça és de 250 kg. Després de netejar la fosa, es realitza un recuit a alta temperatura i, a continuació, es tallen la reixeta i la columna.

Tractament tèrmic

S'adopta el procés de tractament tèrmic de trempada i temperat. Per evitar l'esquerda d'extinció al forat d'instal·lació, s'adopta el mètode d'extinció local. El forn de resistència tipus caixa es va utilitzar per escalfar la fosa, la temperatura d'austenització era (900 ± 10 ℃) i el temps de retenció era de 5 h. La velocitat de refredament de l'apagador especial del vidre d'aigua és entre l'aigua i l'oli. És molt beneficiós evitar l'esquerda de l'extinció i la deformació de l'extinció, i el medi d'extinció té un cost baix, una bona seguretat i una pràctica. Després de l'extinció, s'adopta el procés de temperat a baixa temperatura, la temperatura de temperat és (230 ± 10) ℃ i el temps de retenció és de 6 h.

Control de qualitat

Els principals punts crítics de l'acer es van mesurar mitjançant un dilatòmetre òptic dt1000 i es va mesurar la corba de transformació isotèrmica de l'austenita poc refrigerada mitjançant el mètode de duresa metal·logràfica.

La corba TTT de l'acer aliat

A partir de la línia de corba TTT, podem saber:

1. Hi ha regions de badia evidents entre les corbes de transformació de ferrita d'alta temperatura, perlita i bainita de temperatura mitjana. La corba C de la transformació de la perlita està separada de la de la transformació de bainita, mostrant la llei d'aparença de la corba C independent, que pertany a dos tipus de "nas", mentre que la regió de bainita està més propera a la corba S. Com que l'acer conté elements de formació de carbur Cr, Mo, etc., aquests elements es dissolen en austenita durant l'escalfament, cosa que pot retardar la descomposició de l'austenita poc refrigerada i reduir la seva velocitat de descomposició. Al mateix temps, també afecten la temperatura de descomposició de l'austenita poc refrigerada. Cr i Mo fan que la zona de transformació de la perlita es mogui a una temperatura més alta i baixi la temperatura de transformació de la bainita. D'aquesta manera, la corba de transformació de perlita i bainita es separa a la corba TTT, i apareix una zona metaestable d'austenita subrefredada al mig, que és d'uns 500-600 ℃.
2. La temperatura de la punta del nas de l'acer és d'uns 650 ℃, el rang de temperatura de transició de ferrita és de 625-750 ℃, el rang de temperatura de transformació de perlita és de 600-700 ℃ i el rang de temperatura de transformació de bainita és de 350-500 ℃.
3. A la regió de transformació d'alta temperatura, el primer temps per precipitar la ferrita és de 612 s, el període d'incubació més curt de la perlita és de 7 270 s i la quantitat de transformació de la perlita arriba al 50% als 22 860 s; el període d'incubació de la transformació de bainita és d'uns 20 s a 400 ℃ i la transformació de la martensita es produeix quan la temperatura és inferior a 340 ℃. Es pot veure que l'acer té una bona tempabilitat.

Propietat mecànica

Es van prendre mostres del cos de martell gran triturador produït a l'assaig i es va tallar una mostra de tira de 10 mm * 10 mm * 20 mm mitjançant un tall de filferro des de l'exterior cap a l'interior i es va mesurar la duresa des de la superfície fins al centre. La posició de mostreig es mostra a la figura 2. Els números 1 i 2 es prenen del cos del martell de la trituradora i els 3 es prenen al forat d'instal·lació. Els resultats de la mesura de duresa es mostren a la taula 2.

La imatge del martell triturador

Es pot veure a la taula 2 que la duresa HRC del cos del martell (núm. 1) és superior a 48,8, mentre que la duresa del forat de muntatge (núm. 3) és relativament menor. El cos del martell és la part principal de treball. L'alta duresa del cos del martell pot garantir una alta resistència al desgast; la baixa duresa del forat de muntatge pot proporcionar una alta duresa. D'aquesta manera, es compleixen els diferents requisits de rendiment de les diferents parts. A partir d'una sola mostra, es pot trobar que la duresa de la superfície és generalment superior a la duresa del nucli i que el rang de fluctuació de la duresa no és molt gran.

Les dades de tenacitat a l'impacte, resistència a la tracció i allargament es mostren a la taula 3. A la taula 3 es pot veure que la tenacitat a l'impacte de l'espècimen Charpy en forma d'U del martell és superior a 40 J / cm2 i la duresa més alta de el forat de muntatge és de 58,58 J / cm * cm; l'allargament de les mostres interceptades és superior al 6,6% i la resistència a la tracció és superior a 1360 MPa. La resistència a l'impacte de l'acer és superior a la de l'acer de baix aliatge ordinari (20-40 J / cm2). En termes generals, si la duresa és més alta, la duresa disminuirà. A partir dels resultats experimentals anteriors, es pot veure que aquesta regla està bàsicament en línia amb ella.

Microestructura

Microestructura es va tallar una petita mostra de l'extrem trencat de la mostra d'impacte, i després es va preparar la mostra metal·logràfica per mòlta, pre-molida i poliment. La distribució de les inclusions es va observar en la condició de no erosionar-se i l'estructura de la matriu es va observar després de ser erosionada amb alcohol àcid nítric al 4%. A la figura 3 es mostren diverses estructures típiques de martells trituradors d'aliatge.

Fig. 3 Les microestructures del martell triturador La Fig. 3A mostra la morfologia i distribució de les inclusions a l'acer. Es pot veure que el nombre i la mida de les inclusions són relativament petits, sense cap cavitat de contracció, porositat de contracció i porositat. A partir de les figures 3b, C, D i E, es pot veure que tant la posició propera a la superfície com la propera al centre

Els resultats mostren que l'estructura endurida s'obté des de la superfície fins al centre, i s'obté prou tempabilitat. La microestructura prop del centre és més gruixuda que la de la superfície perquè el nucli és el lloc de solidificació final, la velocitat de refredament és lenta i els grans són fàcils de créixer.

La matriu de les figures 3b i C és martensita de llistons amb distribució uniforme. El llistó de la figura 3b és relativament petit, i el llistó de la figura 3C és relativament gruixut, i alguns d'ells estan disposats a un angle de 120 °. Els resultats mostren que l'augment de la martensita després de l'extinció a 900 ℃ es basa principalment en el fet que la mida del gra de l'acer augmenta ràpidament després de l'extinció a 900 ℃. Les figures 3D i e mostren martensita fina i bainita inferior amb una petita quantitat de ferrita petita i granular. La zona blanca és martensita apagada, que és relativament resistent a la corrosió que la bainita, de manera que el color és més clar; l'estructura negra en forma d'agulla és bainita inferior; el punt negre són inclusions.

Com que el forat d'instal·lació del martell triturador es refreda a l'aire i la temperatura d'extinció és baixa, la ferrita no es pot dissoldre completament a la matriu. Per tant, una petita quantitat de ferrita roman a la matriu de martensita en forma de petites peces i partícules, la qual cosa comporta una disminució de la duresa.

Resultats

Després de la fosa, vam enviar dos jocs de martells de trituració al nostre client, un conjunt de martells de trituració d'acer d'aliatge resistents al desgast, un conjunt de martells de trituració d'acer al manganès. Segons els comentaris dels clients, els martells trituradors d'acer d'aliatge resistents al desgast tenen una vida útil 1,6 vegades més que el martell triturador de manganès.

@Nick Sun      [email protected]