Цоделцо обуставља експанзију рудника Ел Тениенте, позивајући се на пандемију

Чилеанска државна компанија Цоделцо саопштила је у суботу да ће привремено зауставити изградњу на новом нивоу у свом водећем руднику Ел Тениенте, што је потез за који је рекао да је неопходан за борбу против пандемије коронавируса која се брзо шири.

Водећи светски произвођач бакра Цоделцо рекао је у саопштењу да ће та мера довести до укупног смањења особља у његовим Тениенте операцијама на 4.500 људи. Рудник ће наставити да ради по раније најављеном распореду смена од 14 дана и 14 слободних дана како би се заштитили радници, саопштила је компанија.

„Ова (мера) је почела да се примењује прошлог викенда“, рекао је Цоделцо, додајући да је тај потез усмерен на „смањење густине и нашег и уговорног особља, смањење кретања и смањење могућности заразе“.

Одлука је донета пошто је Федерација радника бакра (ФТЦ), кровна група за синдикате Цоделцо-а, објавила да је радник по уговору у Ел Тениентеу преминуо од Цовид-19, шестог смртног случаја од болести у операцијама компаније.

Синдикати кажу да је најмање 2.300 радника Цоделцо-а заражено вирусом од почетка епидемије средином марта.

Епидемија коронавируса захватила је Цоделцо усред десетогодишње иницијативе вредне 40 милијарди долара за надоградњу старих рудника. Пројекат Ел Тениенте би продужио радни век вековног рудника, који се налази на Андима јужно од главног града Сантјага.

Синдикати и друштвене групе појачали су притисак на Цоделцо и друге рударе да појачају заштиту радника, укључујући предлог ове недеље да се рудници северно од Тениентеа, у региону Антофагаста, затворе на две недеље.

Извршни директор Цоделца Октавио Аранеда рекао је у интервјуу за локалне медије у четвртак да би сваки такав потез био "катастрофалан" за земљу. Он је бранио одговор компаније на вирус као проактиван.

Компанија је саопштила да ће наставити са планирањем и припремама за проширење Тениенте упркос застојима. Врхунац изградње очекује се 2021. и 2022. године, наводи се у саопштењу.

Ел Тениенте је произвео 459.744 тоне бакра у 2019.

Студија нисколегираног челика отпорног на хабање за чекиће за дробљење

Челик са високим садржајем мангана се широко користи за ливење чекића мале тежине (обично мање од 90 кг). Међутим, за чекић за дробљење метала (обично тежак око 200 кг-500 кг), мангански челик није прикладан. Наша ливница користи нисколегирани челик за ливење великих чекића за дробљење.

Избор елемента материјала

Дизајн састава легуре мора у потпуности узети у обзир испуњавање захтева за перформансе легуре. Принцип дизајна је да се обезбеди довољна каљивост и висока тврдоћа и жилавост. Унутрашњи напон беинита је генерално нижи од мартензита, а отпорност на хабање беинита је боља од оне код мартензита при истој тврдоћи. Састав легираног челика је следећи:

Царбон Елемент.  Угљеник је кључни елемент који утиче на микроструктуру и својства ниско и средње легираног челика отпорног на хабање. Различити садржај угљеника може да добије различит однос између тврдоће и жилавости. Легура са ниским садржајем угљеника има већу жилавост, али нижу тврдоћу, легура са високим угљеником има високу тврдоћу, али недовољну жилавост, док легура средњег угљеника има високу тврдоћу и добру жилавост. Да би се добила висока жилавост за испуњавање услова рада великих и дебелих делова отпорних на хабање са великом силом удара, опсег нискоугљеничног челика је 0,2 ~ 0,3%.

Си Елемент.  Си углавном игра улогу јачања раствора у челику, али превисок Си ће повећати ломљивост челика, тако да је његов садржај 0,2 ~ 0,4%.

Мн Елемент.  Кина је богата ресурсима мангана и ниске цене, тако да је постала главни адитивни елемент нисколегираног челика отпорног на хабање. С једне стране, манган у челику игра улогу јачања раствора како би се побољшала чврстоћа и тврдоћа челика, а са друге стране, побољшава очвршћавање челика. Међутим, вишак мангана ће повећати запремину задржаног аустенита, тако да је садржај мангана одређен на 1,0-2,0%.

Цр Елемент.  Цр игра водећу улогу у ливеном челику отпорном на хабање ниске легуре. Цр се може делимично растворити у аустениту да би ојачао матрицу без смањења жилавости, одложио трансформацију потхлађеног аустенита и повећао очвршћавање челика, посебно када се правилно комбинује са манганом и силицијумом, очвршћавање се може знатно побољшати. Цр има већу отпорност на каљење и може да уједначи својства дебелог краја. па се одређује садржај Цр од 1,5-2,0%.

Мо Елемент.  Мо може ефикасно побољшати ливену микроструктуру, побољшати уједначеност попречног пресека, спречити појаву ломљивости при каљењу, побољшати стабилност каљења и ударну жилавост челика. Резултати показују да је каљивост челика значајно побољшана, а чврстоћа и тврдоћа челика се могу побољшати. Међутим, због високе цене, количина додатка Мо се контролише између 0,1-0,3% у зависности од величине и дебљине зида делова.

Ни Елемент.  Ни је главни елемент легуре за формирање и стабилизацију аустенита. Додавање одређене количине Ни може побољшати очвршћавање и учинити да микроструктура задржи малу количину задржаног аустенита на собној температури како би се побољшала њена жилавост. Али цена Ни је веома висока, а садржај додатог Ни је 0,1-0,3%.

Цу Елемент.  Цу не формира карбиде и постоји у матрици као чврсти раствор, који може побољшати жилавост челика. Поред тога, Цу има сличан ефекат као Ни, што може побољшати отврдљивост и електродни потенцијал матрице и повећати отпорност челика на корозију. Ово је посебно важно за делове отпорне на хабање који раде у условима влажног брушења. Додатак Цу у челику отпорном на хабање је 0,8-1,00%.

Микроелемент.  Додавање елемената у траговима у нисколегирани челик отпоран на хабање је један од најефикаснијих метода за побољшање његових својстава. Може побољшати ливену микроструктуру, пречистити границе зрна, побољшати морфологију и дистрибуцију карбида и инклузија и одржати довољну жилавост нисколегираног челика отпорног на хабање.

СП Елемент.  Они су штетни елементи, који лако формирају инклузије на граници зрна у челику, повећавају ломљивост челика и повећавају склоност пуцању одливака током ливења и термичке обраде. Према томе, П и с морају бити мањи од 0,04%.

Дакле, хемијски састав легираног челика отпорног на хабање приказан је у следећој табели:

Процес топљења

Сировине су топљене у индукционој пећи средње фреквенције од 1 Т. Легура је припремљена од отпадног челика, сировог гвожђа, нискоугљеничног ферохрома, феромангана, феромолибдена, електролитичког никла и легура ретких земаља. Након топљења, пре пећи се узимају узорци за хемијску анализу, а легура се додаје према резултатима анализе. Када састав и температура испуњавају захтеве точења, алуминијум се убацује да би се деоксидирао; током процеса точења, ретки земни Ти и В се додају ради модификације.

Поуринг & Цастинг

У процесу обликовања користи се ливење пешчаног калупа. Након што се растопљени челик испусти из пећи, ставља се у лонац. Када температура падне на 1 450 ℃, почиње преливање. Да би растопљени челик брзо испунио пешчани калуп, требало би усвојити већи систем затварања (20% већи од обичног угљеничног челика). Да би се побољшало време храњења и способност храњења успона, хладно гвожђе се користи за усклађивање са успоном, а метод спољног грејања је усвојен да би се добила густа ливена структура. Величина чекића за изливање велике дробилице је 700 мм * 400 мм * 120 мм, а тежина једног комада је 250 кг. Након што се ливење очисти, врши се жарење на високој температури, а затим се сече отвор и успон.

Термичка обрада

Усвојен је процес топлотне обраде каљења и каљења. Да би се спречила пукотина гашења на монтажном отвору, усвојен је локални метод гашења. Отпорна пећ у облику кутије је коришћена за загревање одливака, температура аустенитизације је била (900 ± 10 ℃) и време држања је било 5 х. Брзина хлађења специјалног воденог стакла је између воде и уља. Веома је корисно спречити напрслине и деформације гашења, а медијум за гашење има ниску цену, добру сигурност и практичност. Након гашења, усваја се процес каљења на ниској температури, температура каљења је (230 ± 10) ℃ и време држања је 6 х.

Контрола квалитета

Главне критичне тачке челика мерене су оптичким дилатометром дт1000, а крива изотермне трансформације потхлађеног аустенита је мерена методом металографске тврдоће.

ТТТ крива легираног челика

Из линије ТТТ криве можемо знати:

1. Постоје очигледне области залива између трансформационих кривуља високотемпературног ферита, перлита и средњетемпературног баинита. Ц-крива перлитне трансформације је одвојена од бејнитне трансформације, показујући закон појављивања независне Ц-криве, која припада типу два „носа“, док је бејнитна област ближа С-криви. Пошто челик садржи елементе који формирају карбиде Цр, Мо, итд., ови елементи се растварају у аустенит током загревања, што може одложити разлагање потхлађеног аустенита и смањити његову брзину распадања. Истовремено, утичу и на температуру распадања потхлађеног аустенита. Цр и Мо чине да се зона трансформације перлита помери на вишу температуру и снизи температуру трансформације беинита. На овај начин, крива трансформације перлита и баинита се одваја у ТТТ криву, а у средини се појављује потхлађена метастабилна зона аустенита, која је око 500-600 ℃.
2. Температура врха носа челика је око 650 ℃, температурни опсег феритног прелаза је 625-750 ℃, опсег температуре трансформације перлита је 600-700 ℃, а опсег температуре бенитне трансформације је 350-500 ℃.
3. У области високотемпературне трансформације, најраније време за таложење ферита је 612 с, најкраћи период инкубације перлита је 7 270 с, а количина трансформације перлита достиже 50% на 22 860 с; Период инкубације бенитне трансформације је око 20 с на 400 ℃, а мартензитна трансформација се дешава када је температура испод 340 ℃. Може се видети да челик има добру каљивост.

Мецханицал Проперти

Узорци су узети из пробног произведеног великог чекића за дробљење, а узорак траке од 10 мм * 10 мм * 20 мм је исечен жицом сечењем споља ка унутра, а тврдоћа је мерена од површине до центра. Положај узорковања је приказан на слици 2. #1 и #2 су узети из тела чекића дробилице, а #3 су узети на отвору за уградњу. Резултати мерења тврдоће приказани су у табели 2.

Слика чекића за дробљење

Из табеле 2 се може видети да је тврдоћа ХРЦ тела чекића (#1) већа од 48,8, док је тврдоћа монтажне рупе (#3) релативно нижа. Тело чекића је главни радни део. Висока тврдоћа тела чекића може осигурати високу отпорност на хабање; ниска тврдоћа монтажне рупе може обезбедити високу жилавост. На овај начин се испуњавају различити захтеви за перформансе различитих делова. Из једног узорка може се утврдити да је површинска тврдоћа генерално већа од тврдоће језгра, а опсег флуктуације тврдоће није много велики.

Подаци о ударној жилавости, затезној чврстоћи и издужењу приказани су у табели 3. Из табеле 3 се види да је ударна жилавост шарпи узорка чекића у облику слова У изнад 40 Ј/цм2, а највећа жилавост од монтажна рупа је 58,58 Ј / цм * цм; издужење пресечених узорака је више од 6,6%, а затезна чврстоћа је већа од 1360 МПа. Ударна жилавост челика је већа него код обичног нисколегираног челика (20-40 Ј/цм2). Уопштено говорећи, ако је тврдоћа већа, жилавост ће се смањити. Из наведених експерименталних резултата види се да је ово правило у основи у складу са њим.

Микроструктура

Микроструктура Са сломљеног краја ударног узорка исечен је мали узорак, а затим је металографски узорак припремљен брушењем, предбрушењем и полирањем. Уочена је дистрибуција инклузија под условом да нема ерозије, а структура матрикса је уочена након ерозије 4% алкохола азотне киселине. Неколико типичних структура чекића за дробљење од легуре приказано је на слици 3.

Слика 3 Микроструктуре чекића за дробљење Слика 3А приказује морфологију и дистрибуцију инклузија у челику. Види се да су број и величина инклузија релативно мали, без икакве шупљине скупљања, порозности скупљања и порозности. Са слика 3б, Ц, Д и Е, може се видети да је и близу површине и близу центра

Резултати показују да се очврснута структура добија од површине до центра, а добија се довољна отврдљивост. Микроструктура близу центра је грубља од оне на површини јер је језгро крајње место очвршћавања, брзина хлађења је спора и зрна се лако узгајају.

Матрица на сл. 3б и Ц је летвичасти мартензит са равномерном дистрибуцијом. Летва на слици 3б је релативно мала, а летва на слици 3Ц је релативно дебела, а неке од њих су распоређене под углом од 120°. Резултати показују да се повећање мартензита након гашења на 900 ℃ углавном заснива на чињеници да се величина зрна челика брзо повећава након гашења на 900 ℃. Сл. 3Д и е приказују фини мартензит и доњи бејнит са малом количином малог и грануларног ферита. Бела површина је каљени мартензит, који је релативно отпоран на корозију од баинита, па је боја светлија; црна игличаста структура је доњи баинит; црна тачка су инклузије.

Пошто се отвор за уградњу чекића за дробљење хлади на ваздуху, а температура гашења је ниска, ферит се не може потпуно растворити у матрици. Због тога у мартензитној матрици остаје мала количина ферита у облику ситних комада и честица, што доводи до смањења тврдоће.

Резултати

Након ливења, послали смо два сета чекића за дробљење нашем купцу, један сет чекића за дробљење од легуре отпорног на хабање, један сет чекића за дробљење од мангана. На основу повратних информација купаца, чекићи за дробљење од легуре отпорног на хабање имају век трајања 1,6 пута више од чекића од мангана.

@Nick Sun      [email protected]