Codelco obustavlja ekspanziju rudnika El Teniente, pozivajući se na pandemiju

Čileanska državna kompanija Codelco saopštila je u subotu da će privremeno zaustaviti izgradnju na novom nivou u svom vodećem rudniku El Teniente, što je potez za koji je rekao da je neophodan za borbu protiv pandemije koronavirusa koja se brzo širi.

Vodeći svjetski proizvođač bakra Codelco rekao je u saopćenju da će mjera dovesti do ukupnog smanjenja osoblja u njegovim Teniente operacijama na 4.500 ljudi. Rudnik će nastaviti da radi po ranije najavljenom rasporedu smjena od 14 radnih dana i 14 slobodnih dana kako bi se zaštitili radnici, saopćeno je iz kompanije.

“Ova (mjera) je počela da se provodi prošlog vikenda”, rekao je Codelco, dodajući da je taj potez usmjeren na “smanjenje gustine i našeg i ugovornog osoblja, smanjenje kretanja i smanjenje mogućnosti zaraze”.

Odluka je donesena nakon što je Federacija radnika bakra (FTC), krovna grupa za Codelcoove sindikate, objavila da je ugovorni radnik u El Tenienteu preminuo od Covid-19, šestog smrtnog slučaja od bolesti u operacijama kompanije.

Sindikati kažu da je najmanje 2.300 radnika Codelca zaraženo virusom od početka epidemije sredinom marta.

Epidemija koronavirusa zahvatila je Codelco usred desetogodišnje inicijative vrijedne 40 milijardi dolara za nadogradnju starih rudnika. Projekat El Teniente produžio bi radni vijek stoljetnog rudnika, koji se nalazi na Andama južno od glavnog grada Santjaga.

Sindikati i društvene grupe pojačali su pritisak na Codelco i druge rudare da pojačaju zaštitu radnika, uključujući prijedlog ove sedmice da se zatvore rudnici sjeverno od Tenientea, u regiji Antofagasta, na dvije sedmice.

Izvršni direktor Codelca Octavio Araneda rekao je u intervjuu za lokalne medije u četvrtak da bi svaki takav potez bio "katastrofalan" za zemlju. On je branio odgovor kompanije na virus kao proaktivan.

Kompanija je saopštila da će nastaviti sa planiranjem i pripremama za proširenje Tenientea uprkos zastojima. Vrhunac izgradnje očekuje se 2021. i 2022. godine, navodi se u saopštenju.

El Teniente je 2019. proizveo 459.744 tone bakra.

Studija niskolegiranog čelika otpornog na habanje za čekiće za drobljenje

Čelik sa visokim sadržajem mangana se široko koristi za livenje čekića male težine (obično manje od 90 kg). Međutim, za čekić za drobljenje metala (obično težak oko 200 kg-500 kg), manganski čelik nije prikladan. Naša livnica koristi niskolegirani čelik za livenje velikih čekića za drobljenje.

Izbor elementa materijala

Dizajn sastava legure mora u potpunosti uzeti u obzir ispunjavanje zahtjeva performansi legure. Princip dizajna je da se osigura dovoljna kaljivost i visoka tvrdoća i žilavost. Unutrašnje naprezanje beinita je općenito niže od martenzita, a otpornost na habanje beinita je bolja od martenzita pri istoj tvrdoći. Sastav legiranog čelika je sljedeći:

Carbon Element.  Ugljik je ključni element koji utiče na mikrostrukturu i svojstva nisko i srednje legiranog čelika otpornog na habanje. Različiti sadržaj ugljika može postići različit odnos između tvrdoće i žilavosti. Niskougljična legura ima veću žilavost, ali nižu tvrdoću, legura sa visokim ugljikom ima visoku tvrdoću, ali nedovoljnu žilavost, dok legura srednjeg ugljika ima visoku tvrdoću i dobru žilavost. Da bi se postigla visoka žilavost kako bi se zadovoljili uvjeti rada velikih i debelih dijelova otpornih na habanje s velikom udarnom silom, raspon niskougljičnog čelika je 0,2 ~ 0,3%.

Si Element.  Si uglavnom igra ulogu jačanja rastvora u čeliku, ali previsok Si će povećati lomljivost čelika, pa je njegov sadržaj 0,2 ~ 0,4%.

Mn Element.  Kina je bogata resursima mangana i niske cijene, pa je postala glavni aditivni element niskolegiranog čelika otpornog na habanje. S jedne strane, mangan u čeliku ima ulogu jačanja otopine za poboljšanje čvrstoće i tvrdoće čelika, as druge strane, poboljšava prokaljivost čelika. Međutim, višak mangana će povećati zapreminu zadržanog austenita, tako da je sadržaj mangana određen na 1,0-2,0%.

Cr Element.  Cr igra vodeću ulogu u niskolegiranim lijevanim čelicima otpornim na habanje. Cr se može djelomično otopiti u austenitu kako bi ojačao matricu bez smanjenja žilavosti, odgodio transformaciju pothlađenog austenita i povećao kaljivost čelika, posebno kada se pravilno kombinira s manganom i silicijumom, otvrdljivost se može znatno poboljšati. Cr ima veću otpornost na kaljenje i može učiniti svojstva debelog kraja ujednačenim. pa je sadržaj Cr određen na 1,5-2,0%.

Mo Element.  Mo može efikasno poboljšati lijevanu mikrostrukturu, poboljšati ujednačenost poprečnog presjeka, spriječiti pojavu lomljivosti pri kaljenju, poboljšati stabilnost kaljenja i udarnu žilavost čelika. Rezultati pokazuju da je kaljivost čelika značajno poboljšana, a čvrstoća i tvrdoća čelika mogu se poboljšati. Međutim, zbog visoke cijene, količina dodatka Mo se kontrolira između 0,1-0,3% prema veličini i debljini stijenke dijelova.

Ni Element.  Ni je glavni element legure za formiranje i stabilizaciju austenita. Dodavanje određene količine Ni može poboljšati otvrdljivost i učiniti da mikrostruktura zadrži malu količinu zadržanog austenita na sobnoj temperaturi kako bi poboljšala svoju žilavost. Ali cijena Ni je veoma visoka, a sadržaj dodanog Ni je 0,1-0,3%.

Cu Element.  Cu ne stvara karbide i postoji u matrici kao čvrsta otopina, što može poboljšati žilavost čelika. Osim toga, Cu ima sličan učinak kao Ni, što može poboljšati kaljivost i elektrodni potencijal matrice, te povećati otpornost čelika na koroziju. Ovo je posebno važno za dijelove otporne na habanje koji rade u uvjetima mokrog brušenja. Dodatak Cu u čeliku otpornom na habanje je 0,8-1,00%.

Element u tragovima.  Dodavanje elemenata u tragovima u niskolegirani čelik otporan na habanje jedna je od najefikasnijih metoda za poboljšanje njegovih svojstava. Može poboljšati livenu mikrostrukturu, pročistiti granice zrna, poboljšati morfologiju i distribuciju karbida i inkluzija i održati dovoljnu žilavost niskolegiranog čelika otpornog na habanje.

SP Element.  Oni su štetni elementi, koji lako formiraju inkluzije na granici zrna u čeliku, povećavaju lomljivost čelika i povećavaju sklonost pucanju odlivaka tokom livenja i termičke obrade. Stoga se zahtijeva da P i s budu manji od 0,04%.

Dakle, hemijski sastav legiranog čelika otpornog na habanje prikazan je u sljedećoj tabeli:

Proces topljenja

Sirovine su topljene u indukcijskoj peći srednje frekvencije od 1 T. Legura je pripremljena od metalnog otpada, sirovog željeza, niskougljičnog ferohroma, feromangana, feromolibdena, elektrolitičkog nikla i legure rijetkih zemalja. Nakon topljenja, prije peći se uzimaju uzorci za hemijsku analizu, a legura se dodaje prema rezultatima analize. Kada sastav i temperatura ispunjavaju zahtjeve točenja, ubacuje se aluminij radi deoksidacije; tokom procesa točenja, retki zemni Ti i V se dodaju radi modifikacije.

Pouring & Casting

U procesu oblikovanja koristi se livenje u kalupu od peska. Nakon što se rastopljeni čelik ispusti iz peći, stavlja se u lonac. Kada temperatura padne na 1 450 ℃, počinje prelivanje. Kako bi rastopljeni čelik brzo ispunio pješčani kalup, trebalo bi usvojiti veći sistem zatvaranja (20% veći od običnog ugljičnog čelika). Kako bi se poboljšalo vrijeme hranjenja i sposobnost hranjenja uspona, hladno gvožđe se koristi za usklađivanje sa usponom, a korištena je metoda vanjskog grijanja kako bi se dobila gusta livena struktura. Veličina velikog čekića za izlivanje je 700 mm * 400 mm * 120 mm, a težina jednog komada je 250 kg. Nakon što se odljevak očisti, vrši se žarenje na visokoj temperaturi, a zatim se režu otvor i uspon.

Termička obrada

Usvojen je proces termičke obrade kaljenja i kaljenja. Kako bi se spriječila pukotina pri gašenju na montažnoj rupi, usvojena je metoda lokalnog gašenja. Za zagrijavanje odljevka korištena je kutijasta otporna peć, temperatura austenitizacije (900 ± 10 ℃) i vrijeme držanja 5 h. Brzina hlađenja specijalnog vodenog stakla je između vode i ulja. Vrlo je korisno spriječiti pukotine i deformacije gašenja, a medij za gašenje ima nisku cijenu, dobru sigurnost i praktičnost. Nakon gašenja, usvaja se niskotemperaturni proces kaljenja, temperatura kaljenja je (230 ± 10) ℃ i vrijeme držanja je 6 h.

Kontrola kvaliteta

Glavne kritične točke čelika mjerene su optičkim dilatometrom dt1000, a krivulja izotermne transformacije pothlađenog austenita mjerena je metodom metalografske tvrdoće.

TTT kriva legiranog čelika

Iz linije TTT krive možemo znati:

1. Postoje očigledne oblasti zaliva između krivulja transformacije visokotemperaturnog ferita, perlita i srednjetemperaturnog bainita. C-krivulja perlitne transformacije je odvojena od bejnitne transformacije, pokazujući zakon izgleda nezavisne C-krive, koja pripada tipu dva „nosa“, dok je bejnitna oblast bliža S-krivi. Budući da čelik sadrži elemente koji stvaraju karbide Cr, Mo, itd., ovi elementi se tokom zagrijavanja rastvaraju u austenit, što može odgoditi razgradnju pothlađenog austenita i smanjiti njegovu brzinu raspadanja. Istovremeno, utiču i na temperaturu raspadanja pothlađenog austenita. Cr i Mo čine da se zona transformacije perlita pomjeri na višu temperaturu i snizi temperaturu transformacije beinita. Na ovaj način se kriva transformacije perlita i bainita razdvaja u TTT krivulji, a u sredini se pojavljuje pothlađena metastabilna zona austenita, koja je oko 500-600 ℃.
2. Temperatura vrha nosa čelika je oko 650 ℃, raspon temperature feritnog prijelaza je 625-750 ℃, raspon temperature perlitne transformacije je 600-700 ℃, a raspon temperature benitne transformacije je 350-500 ℃.
3. U području visokotemperaturne transformacije, najranije vrijeme za taloženje ferita je 612 s, najkraći period inkubacije perlita je 7 270 s, a količina transformacije perlita dostiže 50% na 22 860 s; Period inkubacije benitne transformacije je oko 20 s na 400 ℃, a martenzitna transformacija se dešava kada je temperatura ispod 340 ℃. Može se vidjeti da čelik ima dobru kaljivost.

Mehanička svojstva

Uzeti su uzorci iz probno proizvedenog velikog čekića za drobljenje, a uzorak trake od 10 mm * 10 mm * 20 mm je izrezan žicom rezanjem izvana prema unutra, a tvrdoća je mjerena od površine do centra. Položaj uzorkovanja je prikazan na slici 2. #1 i #2 su uzeti iz tijela čekića drobilice, a #3 su uzeti na otvoru za ugradnju. Rezultati mjerenja tvrdoće prikazani su u tabeli 2.

Slika čekića za drobljenje

Iz tabele 2 može se vidjeti da je tvrdoća HRC tijela čekića (#1) veća od 48,8, dok je tvrdoća montažne rupe (#3) relativno niža. Tijelo čekića je glavni radni dio. Visoka tvrdoća tijela čekića može osigurati visoku otpornost na habanje; niska tvrdoća montažne rupe može pružiti visoku žilavost. Na taj način se ispunjavaju različiti zahtjevi performansi različitih dijelova. Iz jednog uzorka može se utvrditi da je površinska tvrdoća općenito veća od tvrdoće jezgre, a raspon fluktuacije tvrdoće nije jako velik.

Podaci o udarnoj žilavosti, vlačnoj čvrstoći i izduženju prikazani su u tabeli 3. Iz tabele 3 se vidi da je udarna žilavost Charpy uzorka čekića u obliku slova U iznad 40 J/cm2, a najveća žilavost otvor za montažu je 58,58 J / cm*cm; izduženje uhvaćenih uzoraka je više od 6,6%, a vlačna čvrstoća veća od 1360 MPa. Udarna žilavost čelika je veća nego kod običnog niskolegiranog čelika (20-40 J/cm2). Uopšteno govoreći, ako je tvrdoća veća, žilavost će se smanjiti. Iz gornjih eksperimentalnih rezultata može se vidjeti da je ovo pravilo u osnovi u skladu s njim.

Mikrostruktura

Mikrostruktura sa slomljenog kraja udarnog uzorka izrezan je mali uzorak, a zatim je metalografski uzorak pripremljen brušenjem, predbrušenjem i poliranjem. Uočena je distribucija inkluzija pod uvjetom da nema erozije, a struktura matriksa uočena je nakon erozije 4% alkohola dušične kiseline. Nekoliko tipičnih struktura čekića za drobljenje od legure prikazano je na slici 3.

Slika 3 Mikrostrukture čekića za drobljenje Slika 3A prikazuje morfologiju i distribuciju inkluzija u čeliku. Vidi se da su broj i veličina inkluzija relativno mali, bez ikakve šupljine skupljanja, poroznosti skupljanja i poroznosti. Sa slika 3b, C, D i E može se vidjeti da je i blizu površine i blizu središnjeg položaja

Rezultati pokazuju da se stvrdnuta struktura dobiva od površine do centra, te se postiže dovoljna otvrdljivost. Mikrostruktura blizu centra je grublja od one na površini jer je jezgro krajnje mjesto očvršćavanja, brzina hlađenja je spora i zrna se lako uzgajaju.

Matrica na sl. 3b i C je letvičasti martenzit sa ujednačenom distribucijom. Letva na slici 3b je relativno mala, a letva na slici 3C je relativno debela, a neke od njih su raspoređene pod uglom od 120°. Rezultati pokazuju da se povećanje martenzita nakon gašenja na 900 ℃ uglavnom zasniva na činjenici da se veličina zrna čelika brzo povećava nakon kaljenja na 900 ℃. Sl. 3D i e prikazuju fini martenzit i donji bainit sa malom količinom sitnog i granularnog ferita. Bijela površina je kaljeni martenzit, koji je relativno otporan na koroziju od bainita, pa je boja svjetlija; crna igličasta struktura je donji bainit; crna tačka su inkluzije.

Budući da se otvor za ugradnju čekića za drobljenje hladi na zraku, a temperatura gašenja je niska, ferit se ne može potpuno otopiti u matrici. Zbog toga u martenzitnoj matrici ostaje mala količina ferita u obliku sitnih komadića i čestica, što dovodi do smanjenja tvrdoće.

Rezultati

Nakon livenja, poslali smo dva seta čekića za drobljenje našem kupcu, jedan set čekića za drobljenje od legure otpornog na habanje, jedan set čekića za drobljenje od mangana. Na osnovu povratnih informacija kupaca, čekići za drobljenje od legure otpornog na habanje imaju vijek trajanja 1,6 puta više od čekića od mangana.

@Nick Sun      [email protected]