Codelco pozastaví expanzi dolu El Teniente, uvádí pandemii

Chilská státní společnost Codelco v sobotu oznámila, že dočasně zastaví výstavbu na nové úrovni ve své vlajkové lodi dolu El Teniente, což je krok, který je podle něj nezbytný pro boj s rychle se šířící pandemií koronaviru.

Přední světový výrobce mědi Codelco uvedl v prohlášení, že opatření přinese celkové snížení počtu zaměstnanců v jeho provozech Teniente na 4 500 lidí. Důl bude pokračovat v provozu s dříve oznámeným plánem směn 14 dní a 14 dní volna, aby se ochránili pracovníci, uvedla společnost.

"Toto (opatření) začalo být zaváděno minulý víkend," řekl Codelco a dodal, že cílem tohoto kroku je "snížit hustotu našich vlastních i smluvních zaměstnanců, omezit pohyb a snížit možnost infekce."

Rozhodnutí přichází poté, co Federace dělníků z mědi (FTC), zastřešující skupina odborů Codelco, oznámila, že smluvní pracovník v El Teniente zemřel na covid-19, šesté úmrtí na tuto nemoc v provozech společnosti.

Odbory uvádějí, že od vypuknutí epidemie v polovině března bylo virem infikováno nejméně 2300 zaměstnanců společnosti Codelco.

Propuknutí koronaviru zastihlo Codelco uprostřed 10leté iniciativy v hodnotě 40 miliard dolarů na modernizaci svých stárnoucích dolů. Projekt El Teniente by prodloužil životnost stoletého dolu, který se nachází v Andách jižně od hlavního města Santiaga.

Odbory a sociální skupiny zesílily tlak na Codelco a další těžaře, aby posílili ochranu pracovníků, včetně návrhu tento týden na uzavření dolů severně od Teniente v regionu Antofagasta na dva týdny.

Generální ředitel společnosti Codelco Octavio Araneda ve čtvrtek v rozhovoru pro místní média řekl, že jakýkoli takový krok by byl pro zemi „katastrofální“. Obhajoval virovou reakci společnosti jako proaktivní.

Společnost uvedla, že bude pokračovat v plánování a přípravách na expanzi Teniente navzdory neúspěchům. Vrchol výstavby se očekává v letech 2021 a 2022, uvádí se v prohlášení.

El Teniente vyprodukoval v roce 2019 459 744 tun mědi.

Studie o nízkolegované oceli odolné proti opotřebení pro drtící kladiva

Ocel s vysokým obsahem manganu se široce používá při odlévání kladiv o malé hmotnosti (obvykle méně než 90 kg). Avšak pro kladivo na recyklaci kovů (normální hmotnost kolem 200 kg-500 kg) není manganová ocel vhodná. Naše slévárna používá nízkolegovanou ocel pro odlévání velkých drtičů.

Výběr prvku materiálu

Návrh složení slitiny musí plně zohledňovat splnění výkonnostních požadavků slitiny. Principem konstrukce je zajistit dostatečnou prokalitelnost a vysokou tvrdost a houževnatost. Vnitřní pnutí bainitu je obecně nižší než u martenzitu a odolnost proti opotřebení je u bainitu lepší než u martenzitu při stejné tvrdosti. Složení legované oceli je následující:

Uhlíkový prvek.  Uhlík je klíčovým prvkem ovlivňujícím mikrostrukturu a vlastnosti nízko a středně legované oceli odolné proti opotřebení. Různý obsah uhlíku může získat odlišný vztah mezi tvrdostí a houževnatostí. Slitina s nízkým obsahem uhlíku má vyšší houževnatost, ale nižší tvrdost, slitina s vysokým obsahem uhlíku má vysokou tvrdost, ale nedostatečnou houževnatost, zatímco slitina se středním obsahem uhlíku má vysokou tvrdost a dobrou houževnatost. Pro dosažení vysoké houževnatosti pro splnění provozních podmínek velkých a silných dílů odolných proti opotřebení s velkou rázovou silou je rozsah nízkouhlíkové oceli 0,2 ~ 0,3%.

Si Element.  Si hraje hlavně roli při zpevnění roztoku v oceli, ale příliš vysoký Si zvýší křehkost oceli, takže jeho obsah je 0,2 ~ 0,4%.

Prvek Mn.  Čína je bohatá na zdroje manganu a má nízkou cenu, takže se stala hlavním aditivním prvkem nízkolegované oceli odolné proti opotřebení. Na jedné straně mangan v oceli hraje roli zpevňování roztoku pro zlepšení pevnosti a tvrdosti oceli a na druhé straně zlepšuje prokalitelnost oceli. Nadbytek manganu však zvýší zadržený objem austenitu, proto je obsah manganu stanoven na 1,0-2,0 %.

Cr prvek.  Cr hraje vedoucí roli v nízkolegované oceli odolné proti opotřebení. Cr lze částečně rozpustit v austenitu pro zpevnění matrice bez snížení houževnatosti, odložení přeměny podchlazeného austenitu a zvýšení prokalitelnosti oceli, zvláště při správné kombinaci s manganem a křemíkem lze prokalitelnost výrazně zlepšit. Cr má vyšší odolnost proti popouštění a dokáže sjednotit vlastnosti tlusté čelní plochy. takže obsah Cr je stanoven na 1,5-2,0 %.

Mo prvek.  Mo může účinně zjemnit mikrostrukturu v odlévaném stavu, zlepšit jednotnost průřezu, zabránit vzniku popouštěcí křehkosti, zlepšit stabilitu popouštění a rázovou houževnatost oceli. Výsledky ukazují, že prokalitelnost oceli se výrazně zlepšila a lze zlepšit pevnost a tvrdost oceli. Vzhledem k vysoké ceně je však přídavné množství Mo řízeno mezi 0,1 až 0,3 % podle velikosti a tloušťky stěny dílů.

Ni prvek.  Ni je hlavním slitinovým prvkem pro tvorbu a stabilizaci austenitu. Přidání určitého množství Ni může zlepšit prokalitelnost a zajistit, aby si mikrostruktura zachovala malé množství zadrženého austenitu při pokojové teplotě, aby se zlepšila její houževnatost. Ale cena Ni je velmi vysoká a obsah přidaného Ni je 0,1-0,3%.

Cu prvek.  Cu netvoří karbidy a existuje v matrici jako pevný roztok, který může zlepšit houževnatost oceli. Kromě toho má Cu podobný účinek jako Ni, což může zlepšit prokalitelnost a elektrodový potenciál matrice a zvýšit odolnost oceli proti korozi. To je důležité zejména u dílů odolných proti opotřebení, které pracují v podmínkách mokrého broušení. Přídavek Cu do oceli odolné proti opotřebení je 0,8-1,00 %.

Stopový prvek.  Přidávání stopových prvků do nízkolegované oceli odolné proti opotřebení je jednou z nejúčinnějších metod zlepšení jejích vlastností. Dokáže zjemnit mikrostrukturu po odlití, vyčistit hranice zrn, zlepšit morfologii a distribuci karbidů a vměstků a zachovat dostatečnou houževnatost nízkolegované oceli odolné proti opotřebení.

SP prvek.  Jsou to škodlivé prvky, které snadno tvoří vměstky na hranicích zrn v oceli, zvyšují křehkost oceli a zvyšují tendenci k praskání odlitků při lití a tepelném zpracování. Proto se požaduje, aby P a s byly menší než 0,04 %.

Chemické složení slitinové oceli odolné proti opotřebení je tedy uvedeno v následující tabulce:

Proces tavení

Suroviny byly taveny v 1T středofrekvenční indukční peci. Slitina byla připravena z ocelového šrotu, surového železa, nízkouhlíkového ferochromu, feromanganu, feromolybdenu, elektrolytického niklu a slitiny vzácných zemin. Po roztavení se před pecí odeberou vzorky pro chemickou analýzu a podle výsledků analýzy se přidá slitina. Když složení a teplota splňují požadavky na čepování, vkládá se hliník, aby se deoxidoval; během procesu čepování se pro úpravu přidávají Ti a V vzácných zemin.

Lití a lití

V procesu formování se používá lití do pískových forem. Poté, co je roztavená ocel vypuštěna z pece, je umístěna do pánve. Když teplota klesne na 1 450 ℃, začne lití. Aby roztavená ocel rychle naplnila pískovou formu, měl by být přijat větší vtokový systém (o 20 % větší než u běžné uhlíkové oceli). Aby se zlepšila doba podávání a schopnost podávání stoupacího potrubí, používá se studené železo k přizpůsobení stoupacího potrubí a metoda vnějšího ohřevu je přijata k získání husté odlévané struktury. Velikost licího velkého skartovacího kladiva je 700 mm * 400 mm * 120 mm a hmotnost jednoho kusu je 250 kg. Po vyčištění odlitku se provede vysokoteplotní žíhání a následně se vyřeže vtok a nálitek.

Tepelné zpracování

Je přijat proces tepelného zpracování kalení a temperování. Aby se zabránilo trhlinám při kalení v instalačním otvoru, používá se metoda místního kalení. K ohřevu odlitku byla použita odporová pec skříňového typu, austenitizační teplota byla (900 ± 10 °C) a doba zdržení byla 5 hodin. Rychlost ochlazování speciálního vodního skla je mezi vodou a olejem. Je velmi výhodné zabránit prasklinám při kalení a deformaci kalením a kalicí médium má nízkou cenu, dobrou bezpečnost a praktičnost. Po kalení je přijat proces nízkoteplotního temperování, teplota temperování je (230 ± 10) ℃ a doba výdrže je 6 hodin.

Kontrola kvality

Hlavní kritické body oceli byly měřeny optickým dilatometrem dt1000 a křivka izotermické transformace podchlazeného austenitu byla měřena metodou metalografické tvrdosti.

Křivka TTT legované oceli

Z křivky TTT můžeme vědět:

1. Mezi transformačními křivkami vysokoteplotního feritu, perlitu a středněteplotního bainitu jsou zřejmé oblasti Bay. C-křivka perlitové transformace je oddělena od transformace bainitu, což ukazuje zákon vzhledu nezávislé C-křivky, která patří ke dvěma „nosovým“ typům, zatímco oblast bainitu je blíže S-křivce. Protože ocel obsahuje karbidotvorné prvky Cr, Mo atd., tyto prvky se při ohřevu rozpouštějí na austenit, což může oddálit rozklad podchlazeného austenitu a snížit jeho rychlost rozkladu. Zároveň ovlivňují i ​​teplotu rozkladu podchlazeného austenitu. Cr a Mo způsobí posun zóny transformace perlitu na vyšší teplotu a snížení teploty transformace bainitu. Tímto způsobem se v křivce TTT oddělí transformační křivka perlitu a bainitu a uprostřed se objeví podchlazená metastabilní zóna austenitu, která má asi 500-600 ℃.
2. Teplota špičky oceli je asi 650 ℃, rozsah teplot přechodu feritu je 625-750 ℃, rozsah teplot transformace perlitu je 600-700 ℃ a rozsah teplot transformace bainitu je 350-500 ℃.
3. V oblasti vysokoteplotní transformace je nejčasnější čas pro vysrážení feritu 612 s, nejkratší inkubační doba perlitu je 7 270 s a množství transformace perlitu dosahuje 50 % za 22 860 s; inkubační doba přeměny bainitu je asi 20 s při 400 ℃ a k přeměně martenzitu dochází, když je teplota pod 340 ℃. Je vidět, že ocel má dobrou prokalitelnost.

Mechanická vlastnost

Vzorky byly odebrány ze zkušebního vyrobeného velkého těla skartovacího kladiva a vzorek pásu 10 mm x 10 mm x 20 mm byl nařezán řezáním drátem z vnějšku dovnitř a tvrdost byla měřena od povrchu ke středu. Pozice odběru vzorků je znázorněna na obr. 2. #1 a #2 jsou odebírány z těla skartovacího kladiva a #3 jsou odebírány v instalačním otvoru. Výsledky měření tvrdosti jsou uvedeny v tabulce 2.

Obrázek skartovacího kladiva

Z tabulky 2 je vidět, že tvrdost HRC těla kladiva (#1) je větší než 48,8, zatímco tvrdost montážního otvoru (#3) je relativně nižší. Tělo kladiva je hlavní pracovní částí. Vysoká tvrdost těla kladiva může zajistit vysokou odolnost proti opotřebení; nízká tvrdost montážního otvoru může zajistit vysokou houževnatost. Tímto způsobem jsou splněny různé požadavky na výkon různých částí. Z jediného vzorku lze zjistit, že povrchová tvrdost je obecně vyšší než tvrdost jádra a rozsah kolísání tvrdosti není příliš velký.

Údaje o rázové houževnatosti, pevnosti v tahu a prodloužení jsou uvedeny v tabulce 3. Z tabulky 3 je vidět, že rázová houževnatost Charpyho vzorku kladiva ve tvaru U je vyšší než 40 J / cm2 a nejvyšší houževnatost montážní otvor je 58,58 J / cm*cm; prodloužení zachycených vzorků je více než 6,6 % a pevnost v tahu je více než 1360 MPa. Rázová houževnatost oceli je vyšší než u běžné nízkolegované oceli (20-40 J / cm2). Obecně řečeno, pokud je tvrdost vyšší, houževnatost se sníží. Z výše uvedených experimentálních výsledků je vidět, že toto pravidlo je s ním v podstatě v souladu.

Mikrostruktura

Mikrostruktura Z odlomeného konce nárazového vzorku byl vyříznut malý vzorek a poté byl metalografický vzorek připraven broušením, předbroušením a leštěním. Distribuce vměstků byla pozorována za podmínek bez eroze a struktura matrice byla pozorována po erozi 4% alkoholem kyseliny dusičné. Několik typických struktur drtičů slitin je znázorněno na obr. 3.

Obr. 3 Mikrostruktury skartovacího kladiva Obr. 3A ukazuje morfologii a distribuci vměstků v oceli. Je vidět, že počet a velikost inkluzí jsou relativně malé, bez jakékoliv smršťovací dutiny, smršťovací poréznosti a poréznosti. Z obrázků 3b, C, D a E je vidět, že jak blízko povrchu, tak blízko středu

Výsledky ukazují, že vytvrzená struktura je získána od povrchu ke středu a je dosaženo dostatečné prokalitelnosti. Mikrostruktura blízko středu je hrubší než na povrchu, protože jádro je konečným místem tuhnutí, rychlost ochlazování je pomalá a zrna snadno rostou.

Matrice na obr. 3b a C je lištový martenzit s rovnoměrnou distribucí. Lišta na obr. 3b je relativně malá a lišta na obr. 3C je poměrně silná a některé z nich jsou uspořádány pod úhlem 120°. Výsledky ukazují, že nárůst martenzitu po kalení při 900 ℃ je založen hlavně na skutečnosti, že velikost zrna oceli se rychle zvyšuje po kalení na 900 ℃. Obr. 3D a e ukazuje jemný martenzit a nižší bainit s malým množstvím malého a granulovaného feritu. Bílá oblast je zhášený martenzit, který je relativně odolný vůči korozi než bainit, takže barva je světlejší; černá jehlicovitá struktura je spodní bainit; černá skvrna jsou inkluze.

Protože je instalační otvor drtícího kladiva chlazen vzduchem a teplota kalení je nízká, ferit se nemůže zcela rozpustit v matrici. V martenzitické matrici tak zůstává malé množství feritu ve formě malých kousků a částic, což vede ke snížení tvrdosti.

Výsledek

Po odlití jsme zákazníkovi zaslali dvě sady drtičů, jednu sadu drtičů z legované oceli odolné proti opotřebení a jednu sadu drtičů z manganové oceli. Na základě zpětné vazby od zákazníků mají drtící kladiva z legované oceli odolné proti opotřebení životnost 1,6krát delší než manganové drtící kladivo.

@Nick Sun      [email protected]